加筋砾石土坡安全系数的实用计算方法

我国新疆属地震多发区,区内广泛分布着砾石土,特别适合修筑土工格栅加筋路堤。这不仅因为土工格栅对砾石土的加筋效果好,而且还因为加筋土有优越的抗震性能。但实际上,加筋路堤在新疆还几乎没有应用。虽然主要原因是对加筋机理的认识不足,但缺乏相对简单的设计计算方法也是阻碍加筋土技术在新疆推广的原因之一。为此,结合新疆的实际情况,将置于坚硬地基上的土工合成材料加筋砾石土坡按准黏聚力原理转化为等代均质土坡,分别按简化Bishop法计算两者的稳定安全系数Fsg和Fsj。取砾石的黏聚力c=0kPa,内摩擦角φ=35°～40°,分别对坡率m=0.5、0.75和1的单级加筋土坡和多级加筋土坡进行计算,发现Fsg和Fsj具有良好的相关性,且当加筋层距S=0.3～0.8m、Fsg=1～2时,Fsg～Fsj关系曲线仅与边坡的平均坡率ma和砾石土的内摩擦角φ有关。经回归分析,分别得到了坡率m=0.5、0.75和1等3种情况下的单级和多级加筋砾石土坡的Fsg～Fsj回归公式,从而将复杂的加筋土坡安全系数Fsg的计算转化为简单的均质土坡安全系数Fsj的计算,使计算大为简化。而且,按这些回归公式计算出的Fsg,其绝对误差在Fsg∈[1.25～1.45]及其附近区域时不超过±0.03,满足工程设计的要求。     

强度折减法分析加筋土坡的稳定性探讨

采用强度折减法对高20m、边坡坡率1∶1、加筋层间距0.6m的土工格栅加筋土坡的稳定性进行了分析。根据强度折减法的特点、滑动面形状、以及计算出的稳定安全系数与Bishop法结果的比较,分析了强度折减法用于加筋土坡稳定性计算的合理性,阐述了上述加筋土坡稳定安全系数Fs与边坡土的粘聚力c和内摩擦角φ的关系。结果表明,Fs与边坡土的粘聚力c和内摩擦角φ分别近似呈线性增长的关系。当φ不变时,c越小,则提高c值带来的Fs增长率越高,特别是当φ≥30°时更加明显;而当c不变时,φ越小,则提高φ值带来的Fs增长率也越高。     

基于强度折减法的土质边坡安全系数计算

利用有限元强度折减法并结合FLAC3D程序,对二维均质土坡、二维非均质土坡和三维均质土坡3个经典算例进行分析。采用3类失稳判据分别判定边坡的安全系数,并将其与极限平衡法的计算结果进行对比。结果表明:有限元强度折减法与极限平衡法的计算结果接近相等,能够较精确地计算土质边坡安全系数;3类失稳判据判定的安全系数不完全相等,但差别甚微,表明3类失稳判据都能用于判定边坡临界失稳状态。     

玄武岩纤维网应用于公路边坡防护稳定评价

为了探讨玄武岩纤维网对公路边坡稳定性的影响,文章通过数值模拟的方法,计算了玄武岩纤维网的力学性能,量化了玄武岩纤维网对坡体稳定的贡献。在此基础上,通过计算不同边坡条件(坡体特征和坡度)下,含有不同配置的公路边坡的安全系数,评价玄武岩纤维网对公路边坡稳定性的影响。结果表明,玄武岩纤维网在一定程度上提高了坡体稳定性,当边坡坡度为30°时,在3种不同边坡条件(均质土坡、非均质土坡以及表面有较薄土层存在的岩石边坡)下,安全系数分别提高了6.9%,6.5%和5.4%;但当坡度为60°时,安全系数分别提高了12.8%,10.5%和8.6%。当坡体为均质土坡且坡度较陡时,其提升作用更明显。     

软弱土（φ≠0）地基上加筋路堤稳定性分析

探讨软弱土(φ≠0)地基加筋路堤稳定性分析方法。针对传统分析方法因对加筋材料的加筋作用估计不足，导致计算结果过于保守问题，文中在充分考虑加筋体的加筋作用下，提出了加筋路堤稳定性分析新的改进分析计算方法，并同时提出采用演化算法搜索临界滑动面和最小安全系数。算例计算结果表明，提出的加筋路堤稳定性分析方法与工程实际情况吻合较好，而且混合演化算法能有效地搜索到路堤所有的临界滑动面。     

土工格栅对加筋高填路堤稳定性影响特性分析

山区加筋高填路堤的设计和施工中,土工格栅对其稳定性的影响因素并不是很明确。为了有效地分析土工格栅对加筋高填路堤稳定性的影响,该文结合广东省云(浮)-罗(定)高速公路典型高填路堤工程,在分析未加筋路堤的稳定和变形特性的基础上,对土工格栅参数设计进行比选和优化。根据格栅铺设位置的不同,选择不同的格栅长度、格栅层数、拉伸模量等,利用强度折减数值模拟技术,计算和分析不同工况条件下土工格栅设计对安全系数和潜在滑动面的影响。研究结果表明:采用路堤下部格栅铺设的方式对边坡安全系数的增加较明显,计算的安全系数比在路堤中部和上部铺设格栅工况条件下的值大。在相同的计算参数情况下,土工格栅的拉伸模量为50~200kN/m、层数为7~9层时,加筋效果较明显;在高填路堤中,在路基中下部8~26m范围内铺设土工格栅及边坡坡脚附近上下加铺土工格栅,加筋效果明显。     

筑路机械设计技术效益评价(10)

10.2.6 年日常费用计算 (1) 工艺材料费用 S_M=Q_y·q_PJ_M=10~7×25×10~3×0.2=50000元 式中:J_M-砂子价格,J_M=25000元/kg。 (2) 工资费用 S′_z=1C′_rT_yλK_p=0.659×937×1.1×1.25=849元 S″_z=C″_rT_yλK_p=0.729×937×1.1×1.25=940元 式中:C_T-驾驶员小时工资率,C′_T=0.659元/h;C″_T=0.729元/h;K_p-工资率的修正系数,K_p=1.1;λ-考虑奖金的系数,λ=1.25。 (3) 大修费用 S′_(KP)=A_(KP)·F′_K=0.042×24613=1034元     

软弱土(ψ≠0)地基上加筋路堤稳定性分析

探讨软弱土(ψ≠0)地基加筋路堤稳定性分析方法.针对传统分析方法因对加筋材料的加筋作用估计不足,导致计算结果过于保守问题,文中在充分考虑加筋体的加筋作用下,提出了加筋路堤稳定性分析新的改进分析计算方法,并同时提出采用演化算法搜索临界滑动面和最小安全系数.算例计算结果表明,提出的加筋路堤稳定性分析方法与工程实际情况吻合较好,而且混合演化算法能有效地搜索到路堤所有的临界滑动面.     

软弱土(ψ≠0)地基上加筋路堤稳定性分析

探讨软弱土(ψ≠0)地基加筋路堤稳定性分析方法.针对传统分析方法因对加筋材料的加筋作用估计不足,导致计算结果过于保守问题,文中在充分考虑加筋体的加筋作用下,提出了加筋路堤稳定性分析新的改进分析计算方法,并同时提出采用演化算法搜索临界滑动面和最小安全系数.算例计算结果表明,提出的加筋路堤稳定性分析方法与工程实际情况吻合较好,而且混合演化算法能有效地搜索到路堤所有的临界滑动面.     

加筋土挡土墙边坡加固的有限元计算研究

为更好地利用加筋土挡土墙处理公路滑塌边坡,从有限元数值计算角度利用特征点对加筋土挡土墙处理滑坡的稳定性进行研究,结果表明,加筋土挡土墙可从加筋材料、坡脚矮脚墙、边坡排水等方面进行设计;以加筋土挡土墙处理广佛肇(广州—佛山—肇庆)高速公路路堑边坡K30+240—330滑塌为例,运用有限元强度折减法分析边坡稳定性,计算结果显示加筋后边坡稳定性安全系数比加筋前提高21.3%,边坡滑动面后移约10m,边坡稳定性得到提高,加筋土挡土墙能有效加固边坡。     

应用“弹性支承连续梁”方法 计算木桥组合梁的讨论(续完)

四、硬木键计算 20φ纵梁所容许的硬木键最大槽深* 6=1/4×0.9426×20=4.7公分查“木桥设计原理与计算实例”附录5,20φ圆木(未经砍削的)当槽深4.5公分时, 槽口的宽度 S=16.7公分, 面积ω=52.9平方公分, 对于砍削d/3宽的20φ圆木,槽口实际面积为: 52.9-2.56=50.34平方公分(2.56为砍削d/3宽的面积)     

剪胀角对含软弱土层非关联塑性土质边坡稳定性数值分析

为了分析剪胀角对含软弱土层非关联塑性土质边坡稳定性影响分析,本文基于在折减的过程中满足剪胀角小于内摩擦角的条件下,利用强度折减法,通过改变除软弱土层土以外的边坡土质的剪胀角,其中剪胀角分为0°、3°、6°、9°、12°,以此分析软弱土层厚度H为0m、1m、2m时的边坡安全系数。结果显示:固定各软弱土层厚度,随着边坡土质剪胀角的增大,边坡失稳时滑动面逐渐减小;固定各边坡土质剪胀角的变化,随着软弱土层厚度的增大,边坡失稳时滑动面逐渐增大。通过边坡安全系数分析发现,固定各软弱土层厚度,随着边坡土质剪胀角的增大,边坡安全系数逐渐增大;固定各边坡土质剪胀角的变化,随着软弱土层厚度的增大,边坡安全系数逐渐减小。其中,软弱土层厚度H=0、1、2m时,边坡安全系数随着边坡土质剪胀角从0°到12°变化分别提升了0.088%、1.006%、0.091%,虽然软弱土层厚度H=1m时边坡安全系数提升最多,但软弱土层厚度H=1、2m时边坡安全系数均小于1,还是存在危险状况,在现实工程中,可通过控制剪胀角小于内摩擦角的条件下提高边坡土质剪胀角来提高边坡安全系数。     

基于Midas/GTS的某高速公路边坡支护参数优化研究

文章依托某高速公路K12+600～K12+700段高边坡治理工程,根据工程特征拟采用削坡+锚杆支护的治理方案。基于有限元软件Midas/GTS进行建模分析,分别对锚杆长度为9m～12m(间隔0.5m)和边坡坡度为42°～47°(间隔1°),共计42种组合工况进行了计算,得到边坡坡度和锚杆长度与边坡稳定安全系数之间的关系。基于经济性和安全性筛选出4个方案,对其边坡剪应力大小和分布规律进行研究。最后对各方案进行经济性比选,在综合考虑安全性和经济性的基础上,给出最终治理方案A(边坡坡度为44°,锚杆长度为9.5m)。     

西南某机场高填方加筋边坡稳定性分析

中国西南地区地形复杂多变,新建机场需要进行高边坡的填筑,存在较大的滑坡隐患。为科学指导施工,该文以西南地区某在建机场为例,提出了一种基于FLAC~(3D)的复杂边坡建模方法,并结合Mohr-Coulomb模型和强度折减法对高填方加筋边坡的稳定性进行分析,部分研究成果在边坡工程中得到了应用。计算结果表明:土工格栅的加筋作用对边坡的稳定性有显著的提升,填方边坡的安全系数由初始状态的1.23增长为全边坡加筋(6层)的1.62;土工格栅加筋能将周围土体连接成整体,发生联动沉降,但其存在一定的影响范围;土工格栅加筋作用能提高坡面的水平约束,限制加筋区域及其影响范围内边坡土体的侧向形变。     

基于锚杆轴力监测的楔形体结构面抗剪强度参数反演分析

岩体结构面抗剪强度参数的确定是岩土工程研究的难点之一。通过正交试验、极限平衡理论反演了结构面抗剪强度参数,借助Surfer软件绘制了楔形体安全系数等值线图。利用楔形体锚杆轴力现场监测数据超过轴力警戒值,建立了楔形体处于临界状态下结构面抗剪强度参数c、φ函数关系式。采用FLAC~(3D)对该楔形体进行数值模拟计算锚杆轴力,借助c、φ函数关系式建立了锚杆轴力监测数据与数值计算锚杆轴力的目标函数,通过遗传算法对其进行优化反演,得到结构面抗剪强度参数c=6 680Pa,φ=5.837°。     

1036/雷达传感器

<正>Q:请问现在的自适应定速巡航系统(ACC)中的雷达分几种?各自的区别是什么?读者:ACC A:您好,目前市面上的自适应定速巡航系统大多来自博世,而博世提供的雷达传感器有中距雷达(MRR)和长距雷达(LRR),其中中距雷达的探测距离约为160m,探测角度近距离±45°,远距离±6°;长距离雷达的探测距离为250m,探测角度近距离±20°,远距离±6°。这两款雷达都     

太洪长江大桥隧道式锚碇设计

太洪长江大桥主桥为跨径808 m单跨简支钢箱梁悬索桥,南川岸采用隧道式锚碇,锚碇位于极软岩中,岩石天然饱和抗压强度为4.49 MPa,围岩级别为Ⅴ级,地质条件差。针对锚碇工程地形、地质条件,通过在主索鞍处向外旋转边跨主缆及隧道式锚碇轴线角度2°,解决了隧道式锚碇浅埋以及2个锚塞体间距过小的问题;进行多参数比选,隧道式锚碇前、后锚面尺寸(宽×高)分别取13 m×13 m、18 m×19 m,顶部为圆弧形,锚塞体最终长度为58 m,前、后锚室长度分别为35 m、3.8 m。依据规范计算得到隧道式锚碇锚塞体抗拔安全系数为4.3,通过岩土专项试验和数值模拟计算得到围岩稳定安全系数约为6.0,分别满足规范不应小于2.0和4.0的要求。施工时,采用围岩损伤控制和光面爆破相结合的开挖技术,以减少隧洞围岩损伤,锚塞体采用强格栅钢架防护形式,以加强锚塞体和围岩整体受力。     

散粒体泥沙、粘性土和岩石河床桥墩局部冲刷计算的通用公式

本文根据水力学和河流动力学的基本原理,通过对桥渡水文观测、桥梁水毁调查和桥墩冲刷模型试验等资料的分析,依据桥墩局部冲刷的现象和成因,以及散粒体泥沙、粘性土及岩石河床不同的特性,抓住互为影响的几个主要因素,采用相关分析法,建立了散粒体泥沙、粘性土和岩石河床桥墩局部冲刷计算的通用公式。基本式为: h_B=K_ηK_ξb_1~0h_p~(60.15)V_s~n其中:1.散粒体泥沙河床 K_(η1)=(0.25/d_(cp)~(0.7)+0.0004d_(cp)~(1.8))~(1/2) n_1=0.46(V_0~'/V_0)~(-0.5) 2.粘性土河床 K_(η2)=0.57I_L~(0.9) n~2=1.0 3.岩石河 K_(η3)=0.12(σ·f)~(-0.37) n~3=1.0通用公式经过实桥观测和调查资料检验,结果尚为满意。     

采用特征温度指标评价沥青胶结料低温性能的研究

该文通过BBR试验的蠕变速率m及蠕变劲度S指标,根据m(60 s)=0.3与S(60 s)=300 MPa构造特征温度指标:蠕变速率限定温度(LmT)、蠕变劲度限定温度(LST)评价胶结料的低温性能,通过室内混合料试验验证发现LmT与混合料小梁弯拉劲度模量和冻断温度具有较好的相关性,说明LmT是一个与路用性能较为相关的胶结料低温性能评价指标.     

基于安全系数解析式的边坡稳定评价体系研究

以简单土坡的圆弧面滑动为研究对象,将滑动土体分为主动区域和被动区域,视被动土体作用为增加抗滑力矩,采用积分方法推导抗滑力矩及滑动力矩的解析表达式,进而得到安全系数解析式;依托该解析式建立了可靠性分析的功能函数数学模型,并采用Monte Cado法求解失效概率和可靠指标.借助纯黏性土、均质边坡的确定性模型,将黏聚力与重度、坡高的比值作为随机变量,分析了其概率分布类型及变异特征对失效概率的影响规律,以及安全系数和失效概率的相互关系.结果表明:该安全系数解析式是精确的;参数变异性的影响不容忽视,当参数变异性较大时,传统的安全系数法不能给出切合实际的评判,而可靠指标法则更合理;对于不同的参数变异性情况,安全系数与失效概率(或可靠指标)关系曲线中呈现明显的交叉点,且其位置与参数分布类型有关.