低矮断面梁体外预应力实践

尽管早在３０年代末就修建了世界上第一座体外预应力桥梁，但这门技术未能很快得以继续发展，只是在很久之后，才被用于分段预制桥梁结构，目前出现了大量使用体外预应力的新趋势，一种成功的应用即为纤细梁体外（下方）配置预应力钢束。     

体外预应力钢束防护构造探讨

根据体外预应力结构的受力特性和钢束在结构中的重要性，提出了钢束防护的关键部位构造形式。     

CFRP束体外预应力桥梁动力特性研究

对国内首座CFRP束体外预应力公路桥梁进行荷载试验。试验结果表明何圩桥前2阶自振频率实测值与理论值接近。CFRP束体外预应力桥梁的冲击系数随加载车辆行驶速度的增加而增大。实测冲击系数小于规范中规定值,桥面的平整度较好且具有较好的行车性能。试验进一步证明了体外预应力桥梁设计方法和相关设计参数取值的合理性,对于完善CFRP束体外预应力桥梁的设计方法和积累体外预应力桥荷载试验经验具有重要意义。作为试验桥,何圩桥可为CFRP束用做桥梁体外预应力提供参考。     

预应力体外束应力计算方法的比较研究

本文运用现有的3个计算无粘结预应力钢束的极限应力公式,基于3组体外预应力钢束梁和FRP束梁的实验数据,比较和分析了各种材料体外束的应力增量、极限应力和梁抗弯强度计算值与实验值的偏差,指出了现有公式用于体外束应力计算的局限性,以及转向块与端锚间的特殊2次效应对体外束梁破坏形态和束内应力增量的影响。     

体外预应力混凝土桥的抗强度

本文利用非线性有限元模型，对７４座体外预应力混凝土桥的行为和破坏状态者了分析研究，并提出了结果。本研究的目的是得到除有效预应力以外，钢筋束应力增量的精确值。根据这个研究结果以及与现存规范的比较，提出一个规范建议。     

超长预应力束有效预应力测试与研究

以襄樊市汉江三桥南岸引桥为例,对超长预应力束的初应力、锚圈口摩阻损失、锚固回缩损失、有效预应力、持荷时间及超张拉荷载进行了测试,并通过相关的理论计算、对比分析,得到了准确的有效预应力以指导施工。     

碳纤维增强塑料筋束预应力混凝土桥

文中介绍了加拿大的配置碳纤维增强塑料（ＣＦＲＰ）筋束与普通钢绞线筋束的ＰＣ梁桥。ＦＲＰ是一种重量轻、强度高、耐腐蚀的材料。文中介绍了ＰＣ梁桥的概况、结构设计、施工等情况。     

钢盖梁OVM体外预应力

本文主要介绍了OVM体外束预应力技术以及相关施工工艺。     

体外预应力桥梁构造细节探讨

体外预应力作为后线法预应力体系的重要分支之一，在工程建设中得到了广泛的应用，介绍了体外预应力桥梁铁构造细节，包括转向块，锚块，预应力束等。     

预应力混凝土连续梁桥直线型布束相关问题的分析

自广东洛溪大桥采用以顶底板直线型钢束为主的布束方案后，这一方案在国内得到广泛地推广和应用。然而在实际应用中存在了一些问题。本就此结合工程实例出现的问题，提出在设计中应注意的问题，供此类型桥梁设计参考。     

紫竹桥立交匝道桥钢箱梁体外束施工技术

如何对结构中无法放置预力钢筋束的结构施加预应力，是我们所面临的一个重要课题，本文就体外预应力在钢箱叠合梁中的应用及施工技术，结合具体工程作了较为详尽的阐述，同时将其与体内预应力的区别作了总结，并对其在施工中所发现的问题进行了分析。     

体外预应力组合梁桥预应力损失计算

为准确计算体外预应力组合梁桥预应力损失值,在已有研究的基础上,总结导致该类型梁桥预应力损失的6个关键因素(预应力筋回缩和锚具变形、预应力筋与转向块之间的摩擦、预应力筋松弛、混凝土徐变、混凝土收缩、温度变化),并分别推导了相应的简化计算方法.计算预应力筋回缩和锚具变形以及摩擦引起的预应力损失时采用材料力学方法和平衡原理;计算预应力筋松弛引起的预应力损失时参考预应力混凝土梁的相关经验公式并结合试验结果进行修正;计算混凝土徐变、收缩以及温度效应引起的预应力损失时近似采用力法原理和等效荷载法.     

连续梁桥体外束加固分析

体外预应力混凝土技术已被广泛应用于各类既有结构的加固中,特别在桥梁加固中发挥着极为重要的作用。该文通过某桥采用体外束加固前后的挠度和应力的对比,表明该加固方法满足设计要求,并有效增大了结构安全储备,提高了抗弯刚度,延长了桥梁的使用年限。     

体外预应力的相对效率

探讨了超静定结构中体外预应力和体内预应务的各自效率。无论是抛物线形力筋还是直线形力筋，超静定力矩在叫预应力矩中占的成分是显著的。尽管位于支承区域的直线形力筋在抵抗重力弯矩时很有效的，但在跨间其效率明显降低；所以对这些力筋很难沿全构件使预应力的有效偏心跨最恰当。采用抛物线形力筋的体内预应力对整个结构提供较为均匀的效率。     

施加体外预应力加固观光桥

观光桥为原省道阳闸线跨越漠阳江下游支流的斜撑式桥梁，1977年12月建成通车。经二十多年使用，出现严重病害，斜撑与行车道板连接的托板下沉2～12cm。通过施加体外预应力进行加固，恢复其正常使用功能，达到预期效果。