一种高强度螺栓的滚丝轮

<正> 国营渭阳柴油机厂从德国引进的风冷柴油机上有几种高强螺栓,加工工艺要求这些螺栓淬火后(硬度为HRC38～44)进行滚压螺纹。 常用滚丝轮坯料是Cr12MoV,用这种材料制造的滚丝轮,热处理一般控制在HRC59～     

凸轮轴高频淬火感应器的改进

我厂生产的694Q发动机凸轮轴是用45号钢制造的。毛坯粗加工后调质HB=207～241;精加工后表面淬火,硬度HRC=52～63,淬火层深度为2～5毫米,尖部允许达到7毫米。我厂采用60KW高频机进行处理。由于感应器设计不当,处理后硬度均匀性、硬化层分布都不理想,无法达到技术要求。而凸轮尖部常因温度过高而引起开裂。为了提高零件质量,我们组织了攻关小组,经过分析研究认为,由于凸轮形状复杂,采用通常的感应器要得到良好的结果是比较困难的。但是改变感应器的设计和制作,使凸轮在加热     

热处理工艺对22MnB5后桥扭转梁组织和性能的影响

以22MnB5后桥扭转梁为研究对象,进行高频连续感应淬火和回火热处理试验。采用金相显微镜、显微硬度仪和万能拉伸试验机等分析测试手段对热处理件的组织、力学性能进行分析,探讨热处理工艺对其组织及力学性能的影响。结果表明,高频连续感应淬火配以回火,可生产出满足产品要求的后桥扭转梁零件。     

精密孔的超声波金刚石研磨

<正> 在燃油设备制造厂制造汽车拖拉机燃油泵柱塞套筒的工艺过程中,φ8.5～9.0毫米,深50～60毫米精密孔的加工是一种最重要而费工的工作。由于对这些精密孔的几何形状、精度及表面光洁度的要求很高,所以,这些孔的加工通常都需要进行以下加工工序:即在自动车床上用直柄钻头在毛坯上钻孔、热处理(淬火)及四道连续的研磨工序。在有些工厂中,第一、二道研磨工序是用粒度为165/125至100/80的金刚石研磨具进行的,而第三、四道研磨工序则是用钢制研磨具及粒度为7至3微米的研磨膏一起进行研磨的。     

淬火介质试验研究与应用

为解决４０ＭｎＢＨ钢锻件淬火质量问题（淬水开裂、淬油硬度低）和本田支架调质后心部硬度低的问题，进行了水溶性介质、改性油淬火试验研究，并在本田支架热处理中予以应用。详细叙述了采用多种淬火介质进行本田支架淬火试验过程；及采用多种浓度今禹８－２０水溶性淬火介质，对不同淬透性４０ＭｎＢＨ钢的淬硬试验、淬裂试样试验、机械性能试验过程。     

差速器前壳一端不通内孔的水下高频加热淬火

差速器前壳(图1)高频淬火是在GP100-C2型设备上进行的。零件用40Cr钢制做。高频淬火前经调质处理硬度为HB269～302。它的淬火部位及要求见表1。     

30CrMnSiA真空热处理与盐炉等温淬火性能对比研究

本文主要研究了30CrMnSiA钢在HRC26--51等四个硬度值段内真空炉淬火加回火和盐炉等温淬火加回火的各项力学性能指标对比，为最大眼度发挥30CrMnSiA钢热处理效果提供了实验依据。     

G10CrNi3Mo渗碳淬火工艺探索

G10CrNi3Mo材料为渗碳轴承钢，用于制造尺寸较大的重要渗碳零件。该材料中含有大量的合金元素镍，经过常规的渗碳淬火热处理后，由于材料的MS点很低，表层为粗大的马氏体和大量的残余奥氏体组织（可达到6-7级），表面硬度仅为HRA78-80。零件即使在淬火后经过冰冷处理，也很难达到正常的硬度要求。通过采用带中间冷却的渗碳淬火工艺，较好的解决了上述问题，表面硬度可达到HRA81以上。     

花键轴类零件的感应淬火技术

花键轴类汽车零件在使用中承受扭转应力和滑动摩擦,所以需要具有较高的表面硬度和抗扭转强度。感应淬火是提高其使用性能的方法之一。叙述了花键轴类汽车零件的服役条件和失效形式,对使用性能的要求,感应热处理强化的作用,感应热处理技术条件设计,感应热处理工艺设计,以及此类零件在热处理过程中经常出现的质量问题和解决方案等。     

试谈CrWMn钢制模具中网状碳化物的形成及其消除

CrWMn钢由于其良好的热处理工艺性,淬火低温回火后高的硬度和耐磨性,一定的韧性和良好的线切割加工性等而在我厂模具制作中广受青睐。但用这种钢制作的模具在使用过程中,却常因崩刃、掉块、断裂等早期失效而报废,给企业造成经济损失。在失效分析中,我们发现CrWMn钢制     

高速柴油机曲轴圆角淬火新工艺

<正> 我国的高速柴油机曲轴,长期以来大都采用低碳高合金钢18Cr2Ni4WA制造,经整体淬火后低温回火。这种曲轴在保证抗拉强度б≥115公斤/毫米~2的同时,具有较高的冲击韧性(a_K≥12公斤·米/厘米~2),但轴颈表面硬度较低(HB311～375),使用时容易受机油中机械杂质的损伤而造成划沟,而且定期解剖进行疲劳强度试验往往达不到技术条件规定载荷50公斤/毫米~2,旋转10~7周次的要求。     

G10CrNi3Mo渗碳淬火工艺探索

1 问题的提出 G10CrNi3Mo材料为渗碳轴承钢,用于制造尺寸较大的重要渗碳零件。该材料中含有大量的合金元素镍（见表1）,经过常规的渗碳淬火热处理后,由于材料的Ms点很低,表层为粗大的马氏体和大量的残余奥氏体组织（可达到6-7级）,表面硬度仅为78～80HRA。     

消除转向节主销淬火裂纹的试验

转向节主销是汽车上重要的零件之一,它的质量关系着汽车行驶的安全。我厂生产的解放牌载重汽车转向节主销是用45~#钢制造的,采用中频淬火工艺,零件表面淬火区的硬度为HRC58—63,硬化层为2～4mm,零件简图见图1。主销采用中频淬火工艺后的生产过程中(原来为18CrMnTi钢采用渗碳工艺),曾出现严重的淬火裂纹。裂纹在零件的整个淬火表面上沿圆周方向有规律地分布。裂纹长度为3～5mm,深度为0.2～0.4mm。裂纹的分布形式见图2。     

28 MnSiB弹簧板片淬火侧向变形的分析与控制

28MnSiB是制造钢板弹簧的一种新型材料。在弹簧板片热处理淬火时,发现其侧向变形严重,几乎95%的淬火板片侧弯超差。如某钢板弹簧第一片长为980mm,淬火后侧向弯曲6～12mm,超过标准偏差(≯1.5mm)4～8倍。针对此问题,我们通过分析和多次实验,得到了一种行之有效的办法,使问题得到了满意的解决。     

LDI钢真空热处理在钢板弹簧冲头上的应用

通过对ＬＤＩ、Ｃｒ１２ＭｏＶ试样分别进行真空热处理、盐浴炉热处理和箱式炉热处理，比较和分析了其淬火变形量和作钢板弹簧冲头的使用寿命，并讨论了真空热处理、材料的组织和力这性能对使用寿命的影响。试验结果表明，真空热处理淬火变量仅为盐浴热处理淬火变形的４０％；ＬＤＩ真空热处理冲头的寿命比Ｃｒ１２ＭｏＶ冲头提高近３倍，可取得显著经济效益。     

发动机挺柱火焰淬火稳定性控制

发动机挺拄火焰淬火是采用火焰对挺拄底而加热后再进行油冷淬火的一项新工艺。因火焰稳定性控制是保证该工艺质量的关键，所以采用二级减压方法对火焰气体流量进行控制。挺柱经火焰淬火后，淬透层为5～7mm，底面硬度≥63HRC，杆部硬度为93～104HRB，满足了技术要求，解决了盐浴淬火工艺挺柱全淬、裂纹变形的问题，产品不合格率仅为1％     

SAE8620RH材料渗碳工艺研究

对SAE8620RH低碳渗碳齿轮钢的热处理渗碳工艺进行试验研究,实现了符合国外技术要求的渗碳有效硬化层深、硬度、金相组织等各项指标,同时将渗碳淬火温度由原工艺的860 ℃降低到840℃,从而减小了因淬火温度过高带来的变形影响.经批量试验表明,采用该工艺生产的产品性能稳定,各项热处理指标均满足产品质量要求.     

土石方机械铸钢铲齿的研究

研究了铲齿多元低合金耐磨铸钢的化学成分、组织性能和热处理工艺,确定了铲齿用多元低合金耐磨铸钢的化学成分范围.经过试验证明这种钢经局部淬火后,铲尖工作部位可获得马氏体/下贝氏体复相组织,具有较高的硬度、足够的冲击韧度和优良的耐磨性.     

高温淬火后预制孔洞花岗岩力学特性试验研究

运用弹性接触理论对不同温度热处理淬火后的含预制孔洞花岗岩试样开展三轴压缩试验和微米压痕试验,研究含缺陷孔洞花岗岩的物理力学性能受温度影响的变化特征,对比分析了花岗岩试样在不同高温热处理淬火后相关力学参数的变化规律。试验结果表明:在0 MPa围压时,岩样峰值强度随着热处理温度升高呈先增大后减小的趋势;在5 MPa围压时,随着热处理温度升高,花岗岩试样峰值强度逐级降低。花岗岩试样的弹性模量在200 ℃时呈略微增大趋势,随着温度的不断升高而逐渐减小,岩样的泊松比无明显的变化规律,而岩样的体积应变逐渐增大。花岗岩试样维氏硬度在200 ℃和400 ℃时呈增加趋势,而在600 ℃时发生骤降。     

索菲姆（SOFIM）8100系列柴油机简介

4.活塞销、连杆、曲轴。活塞销:材料为16MnCr5或19CNS,可以采用我国20erMo代替,活塞销外圆直径31.990～31.996毫米,内孔直径增压机型为Φ15毫米,非增压机型为19毫米,增压比非增压的壁厚大2毫米,长度均为74.9～75.2毫米。修理加大尺寸分二级即0.2～0.5毫米。连杆:材料为40CrMo4,硬度HB232～302(R90～105千克/毫米~2),可以采用我