一种Fe—Mn—Cr奥氏体合金钝化膜的AES／XPS研究

以俄歇电子谱仪与Ｘ射线光电子仪研究了Ｆｅ－２３Ｍｎ－５Ｃｒ合金表面在１ＭＮａ２ＳＯ４水溶液中所形成的钝化膜，实验结果说明：（１）钝化膜的外层富含氧，钝化膜的中层富含铬与锰；（２）在钝化膜中，铬、锰与铁分别呈Ｃｒ＾３＋，Ｍｎ＾３＋，Ｆｅ＾３＋及Ｆｅ＾０，氧形成Ｍ－Ｏ键；（３）钝化膜很可能由Ｃｒ２Ｏ３，Ｍｎ２Ｏ３，Ｆ３２Ｏ３与微量金属铁混合组成。     

Fe-25Mn-5Al无磁与低温钢在NaOH水溶液中形成的钝化膜的XPS研究

采用Ｘ射线光电子谱仪（ＸＰＳ）研究Ｆｅ－２５Ｍｎ－５Ａｌ－０．１５Ｃ合金在３０％ＮａＯＨ溶液中钝化后形成的钝化膜。深度剖面的ＸＰＳ分析结果表明：钝化膜的最表层与主体部分分别存在结合水与由Ｆｅ２Ｏ３、Ｍｎ２Ｏ３、Ａｌ２Ｏ３、ＦｅＯ（或Ｆｅ３Ｏ４）、ＭｎＯ（或Ｍｎ３Ｏ４）及金属态Ｆｅ、Ａｌ与Ｍｎ组成的混合物。     

Fe—25Mn—5Al无磁与低温钢在NaOH水溶液中形成的钝化膜的XPS…

采用Ｘ射线光电子谱仪研究Ｆｅ－２５Ｍｎ－５Ａｌ－０．１５ｃ合金在３０％ＮａＯＨ溶液中钝化后形成的钝化膜。深度剖面的ＸＰＳ分析结果表明：钝化膜的最表层与主体部分分别存在结合水与由Ｆｅ２Ｏ３，Ｍｎ２Ｏ３，Ａｌ２Ｏ３，ＦｅＯ，ＭｎＯ及金属态Ｆｅ，Ａｌ与Ｍｎ组成的混合物。     

Fe—Mn合金在NaOH水溶液中形成的钝化膜的AES／XPS研究

以Ａｕｇｅｒ电子谱与Ｘ射线光电子谱研究了Ｆｅ－２５Ｍｎ合金在ＮａＯＨ水溶液中形成的钝化膜，钝化的厚度大约为３０Ａ。钝化膜的外层富集Ｏ与Ｍｎ，钝化膜的最表面很可能存在氢氧化物与结合水，钝化膜的主体部分由Ｆｅ２Ｏ３、Ｍｎ２Ｏ３、ＭｎＯ与金属态的Ｆｅ与Ｍｎ组成。     

一种Fe—Mn—Al—Cr超低温无磁钢的高温塑性指数

通过高温拉伸、高温冲击和热顶锻试验测定了一种Ｆｅ－Ｍｎ－Ａｌ－Ｃｒ超低温无磁钢的高温塑性指数。实验结果表明：这种Ｆｅ－Ｍｎ－Ａｌ－Ｃｒ超低温无磁钢在低于８５０℃和１０５０℃￣１２００℃范围呈现高的塑性，８５０℃￣１０５０℃间综合塑性指数低，呈现塑性低谷。中温区，晶界析出相ＡＩＮ和（ＦｅＭｎＣｒ）２３Ｃ６的析出与溶解导致沿晶脆性断裂，产生低塑性。这些结果有助于制定Ｆｅ－Ｍｎ－Ａｌ－Ｃｒ超低温无磁钢热     

冷塑性变形对γ—FeMnAlCr反铁磁合金电学性能的影响

研究了塑性变形对γ－ＦｅＭｎＡｌ反铁磁合金电学性能的影响，结果表明，随形变量 增加，γ－ＦｅＭｎＡｌＣｒ合金的室温电率的剩余电阻率先下降，后增加，在形变量４．８９％处存在电阻率的较小，合金在Ｎｅｅｌ温度（ＴＮ）以上的平均电阻系数（ＴＣＲ）随为而增加，在ＴＮ和电阻极小值温度（Ｔｍａｎ）之间ＴＣＲ变化不大，而在Ｔｍｉｎ－室温之间ＴＣＲ有明显减小，试验还发现塑必 对γ－ＦｅＭｎＡｌＣｒ合金的应力灵敏系数     

血清中普萘洛尔的固相萃取及荧光法测定

血清中的普萘洛尔经自制的硅胶固相萃取柱提取后，在水溶液中于岛津ＲＦ－５４０荧光分光光度计测定荧光强度（Ｅｘ２ｇ８ｎｍ、ＥＭ３４６ｎｍ、３ｎｍ／３ｎｍ、ＯＲ＝４）。当血清中普萘洛尔浓度在０．０３～０．７２ｍｇ／Ｌ范围内与荧光强度线性相关，回归方程Ｃ＝０．０２８５Ｆ－０．０７５、ｒ＝０．９９９７．血清中平均回收率为９８．３８＋３．８６（ＳＤ）％、ＣＶ＝３．９２％（ｎ＝１２）。用本文建立的方法测定了家兔灌胃给药后的血药浓度，并用ＭＣＰＫＰ药动学程序进行了药代动力学参数的计算。     

热循环对Fe—23Mn和Fe—28Mn—4Si合金马氏体相变和组织结构的影响

Ｆｅ－２３Ｍｎ合金和Ｆｅ－２８Ｍｎ－４Ｓｉ合金的马氏体相变在热循环中行为截然相反，Ｆｅ－２３Ｍｎ合金奥氏体经热循环后产生稳定化，随着热循环次数增加，ε马氏体数量减少直至消失，得到单相奥氏体组织，但质变循环稳定化的奥氏体在室温时效过程中发生等温γ→ε相变，Ｆｅ－２８Ｍｎ－４Ｓｉ合金奥氏体经热循环不产生稳定化。ε马氏体数量不是减少，而是明显增多，Ｆｅ－２８Ｍｎ－４Ｓｉ合金γ→ε相变具有组织遗传特征，而     

冷塑性变形对γ─FeMnAlCr反铁磁合金电学性能的影响

研究了塑性变形对γ─ＦｅＭｎＡｌＣｒ反铁磁合金电学性能的影响．结果表明，随形变量增加，γ─ＦｅＭｎＡｌＣｒ合金的室温电阻率和剩余电阻率先下降，后增加，在形变量４．８９％处存在电阻率的极小．合金在Ｎｅｅｌ温度（ＴＮ）以上的平均电阻温度系数（ＴＣＲ）随形变而增加，在ＴＮ和电阻极小值温度（Ｔｍｉｎ）之间ＴＣＲ变化不大，而在Ｔｍｉｎ～室温之间ＴＣＲ有明显减小．试验还发现塑性变形对γ─ＦｅＭｎＡｌＣｒ合金的应力灵敏系数影响不大．试验结果表明，γ─ＦｅＭｎＡｌＣｒ合金可能存在某种程度的成分偏聚．     

激光重熔Fe,Ni和Co基合金涂层的研究

利用５ｋＷ的ＣＯ＿２激光加工机重熔Ｆｅ－Ｎｉ－Ｃｒ－Ｂ－Ｓｉ－Ｍｏ－Ｃ（Ｆｅ基）、Ｎｉ－Ｃｒ－Ｂ－Ｓｉ－Ｆｅ－Ｃ（Ｎｉ基）和Ｃｏ－Ｃｒ－Ｂ－Ｗ－Ｃ（Ｃｏ基）自熔合金涂层，矾究了激光重熔层的组织、相结构、化学成分分布和耐磨性、强韧性等，研究结果表明，利用高能量密度的激光束重熔涂层，可使显徽组织明显细化，合金元素分布均匀，硬质相弥散分布，显著改善了火焰喷焊层的强韧性，提高了耐磨性，是改善火焰喷涂层或喷焊层性能的有效途径。     

磁化对水性能的影响

用ＺＣＨ型流体磁化器产生磁化水，研究了磁化水对ＮａＣｌ，Ｃａ（ＨＣＯ３）２，ＭｇＳＯ４的溶解度的影响。结果为磁化水使ＮａＣｌ，Ｃａ（ＨＣＯ３）２的溶解度增大２０％左右，对ＭｇＳＯ４的溶解度影响较不，磁化水能增大阳离子交换树脂的交换容量，对阴离子交换树脂影响较小。     

Fe—Al合金堆焊层的组织和性能研究

借助能谱的成分分析,用透射电镜选区电子衍射（ＳＡＥＤ）技术,确定了堆焊金属的组织结构,并对堆焊金属,２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢母材及３０４不锈钢的高温（９００℃）抗氧化性能进行试验比较,研究结果表明,用Ｆｅ－Ａｌ合金条（ω（Ａｌ）＝１６％）堆焊２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢,其堆焊层组织为α－Ｆｅ（Ａｌ）,堆焊层金属的高温抗氧化性能优于３０４不锈钢。     

晶须增韧陶瓷复合体的韧性行为研究

由对ＳｉＣ．ＴｉＮ晶须增韧Ａｌ２Ｏ３，Ｓｉ３Ｎ４基陶瓷复合体的韧性行为研究，验证和讨论了Ｐ．Ｆ．Ｂｅｃｈｅｒ提出的晶须增韧方程。并通过实验对晶须增韧陶瓷复合体的性能，切削性能进行了研究，提出了在陶瓷发动机上的应用前景。     

无压烧结氧化铝复合材料的研究

通过对２０％ＳｉＣｗ补强Ａｌ２Ｏ３复合材料的无压烧结，研究了氮化物活化剂的添加量对材料密度和性能的影响，得到９５．５％的密度，ＨＶ＝１５．５，ＧＰａ，ＫＩＣ＝６．０ＭＰａｍ１／２的结果，讨论了晶须增韧此种复合材料的机制，以及氮化物添加剂活化烧的原因，和对氧化铝复合材料的抗热冲击性能的影响。     

应用ICP—AES法测定WC中杂质元素

以ＨＮＯ３和ＨＣｌ为介质，使碳化钨中的钨沉淀成钨酸并与杂质分离，然后用ＩＣＰ－ＡＥＳ法测定其中Ｃａ、Ｆｅ、Ｃｒ和Ｎｉ的含量，取得了理想的结果。     

模拟高温长期服役状态下的2（1／4）Cr－1Mo钢焊接接头组织中碳化物行为的研究

采用７００℃不同时间的等温处理，模拟了２（１／４）Ｃｒ－１Ｍｏ钢焊接接头高温长期服役的实际运行情况。用光镜和透射电镜对焊缝和母材的碳化物分布和形态进行了研究，并用Ｘ射线物相分析法对母材的碳化物类型进行了鉴定。结果表明，随着模拟时间的延长，碳化物不断向晶界聚集长大，其类型由Ｆｅ＿３Ｃ逐渐转变为Ｍｏ＿２Ｃ、（Ｃｒ，Ｆｅ）＿７Ｃ＿３和Ｃｒ＿（２３）Ｃ＿６。     

ICP—AES同法同时测定岩石中多种元素

探讨了用ＩＣＰ－ＡＥＳ法同时测定岩石中的多种元素，样品经过ＨＮＯ３／ＨＦ／ＨＣｌＯ４混合酸消解，残渣用５％ＨＮＯ３溶解后测定，获得满意结果。     

碱性焊条气溶胶粒子的物相构成及其形态

用Ｘ射线，电镜分析技术研究碱性焊条焊接气溶胶粒子的物相构成其微观形态的结果表明，Ｊ５０７焊条的主要物相是ＮａＦ，ＣａＦ２等氟化物以及Ｆｅ３Ｏ４等尖晶石相，和含ＳｉＯ２的非晶态物质。尖晶石型粒子一般呈链，网状，非Ｆｅ元素含量随粒径增大而增多；氟化物型粒子较大；可以孤立存在，非晶物质多包裹在晶态粒子表面上，或以层片状出现。     

结构陶瓷的抗热震性能研究

通过一系列陶瓷材料的抗热冲击性能实验，证明添加ｗ（ＺｒＯ２）＝２０％可使Ａｌ２Ｏ３复合陶瓷的热震温度达到３１０℃；如果添加ｗ（ＳｉＣｗ）＝２０％可使Ａｌ２Ｏ３复合材料的热震温度达到４３０℃，使Ｓｉ３Ｎ４复合材料的热震温度达到６５０℃；如果采用ｗ（ＳｉＣｗ）＝２０％，同时添加Ａｌ２Ｏ３，Ｙ２Ｏ３等烧结助剂，由于强化晶界的作用，可使Ｓｉ３Ｎ４复合材料的热震温度达到７００￣７５０℃，还对各添加剂使陶瓷材     

活化烧结热压铸异型Al2O3复合材料

通过对２０ψ（ＳｉＣｗ）０．２补强Ａｌ２Ｏ３陶瓷复合材料的无压烧结，研究了活化剂对该材料性能的影响，并使其得到９６％的密度，ＨＶ＝１６ＧＰａ，ＫＩＣ＝６．２ＭＰａｍ，σｆ＝５４０ＭＰａ的陶瓷复合材料，同时研究了异型零件热压成型工艺的方法，分析了浆料的配方及影响因素。