LF18Mn2V冷作强化非调质钢制9.8级高强度汽车U形螺栓实例

与调质钢制9.8级高强度U形螺栓相比,采用LF18Mn2V冷作强化非调质钢制造9.8级高强度U形螺栓不仅可节能降耗及保护环境和资源,还可以提高产品质量、简化生产工序、缩短生产周期和降低制造成本。     

解放牌CA141型汽车悬架系统的使用和维修

介绍了解放牌CA141汽车悬架系统前后钢板弹簧及减振器的使用、维修注意事项。前、后钢板弹簧U形螺栓夹紧部位的所有结合面均为铸锻加工面,配合精度不高,因此,新车投人使用后,U形螺栓可能会松动。U形螺栓松动到一定程度后,可导致钢板弹簧中部折断,进而造成中心螺栓剪断,所以,使用时必须按照规定扭矩拧紧U形螺栓。前钢板弹簧U形螺栓的扭矩为300~350N·m,后钢板弹簧U形螺栓的扭矩为400~450N·m。作业时,宜使用专用套筒扳手并均匀用力、交叉拧紧。     

载货车U形螺栓承载能力的试验研究

本文通过对东风某车型前悬架U形螺栓承载能力的试验研究,提出合理的U形螺栓与板簧盖板配合形式,为U形螺栓安全设计提供试验依据。试验结果表明,在不增加材料成本的基础上,适当减小板簧盖板圆弧半径,有利于U形螺栓承载能力的提升。     

港珠澳大桥正交异性钢桥面板制作技术

针对港珠澳大桥长寿命的设计要求,对桥面板U形肋加工技术及桥面板自动化焊接技术进行研究,分析如何通过提高U形肋与桥面板的焊接质量和稳定性来提高正交异性钢桥面板的抗疲劳性能。U形肋的加工工序为:钢板校平→预处理→钢板切割→边缘加工→钻孔→坡口加工→压型。U形肋的组装、定位焊在专用机床上完成,定位焊由焊接机器人完成,突破了制约U形肋焊接熔深难于达到设计要求80%的瓶颈及焊接质量不稳定的难题。采用船位焊接技术,保证了焊缝外观成型,使桥面板与U形肋间连接焊缝的焊趾过渡更加平顺,应力集中大大降低。对U形肋角焊缝进行疲劳试验,结果表明采用新工艺后U形肋焊缝的抗疲劳性能大幅提升。     

U形螺栓竹节状裂纹分析

某平头柴油车后桥板簧用U形螺栓在装配过程中螺纹部分开裂。为分析开裂原因,对U形螺栓成型过程的各工序逐一进行了排查分析,并对材料的化学成分、力学性能、高/低倍组织及断口的宏/微观形貌分别进行了检测和观察。结果表明:原材料塑性低于冷拔工艺过程中塑性变形量要求,造成U型螺栓在冷拔过程中形成竹节状裂纹,导致螺栓在装配过程中发生开裂。     

多轴载货汽车平衡悬架的故障及维修

国产中、重型载货汽车(如CA1152长轴距柴油载货汽车和CA3160自卸汽车),多采用6×4的三轴结构形式,中、后桥为驱动桥和钢板弹簧平衡悬架,见图1.平衡悬架的两端各以6个M18的大螺栓与车架连接,中部装有心轴12,上部装有纵向布置的钢板弹簧2,用U形螺栓11固定在心轴轴承毂上,悬架心轴支承在车架的悬架心轴支架上.     

新款奔驰四轮定位的检测与调整(下)

(四)前轮外倾角和后倾角的调整(1)前轮外倾角(如图6所示)a.调整螺栓向车辆中心位置,改变后外倾角。调整-4mm→改变 26”外倾角。b.调整螺栓向车辆外侧位置,改变正外倾角。调整 4mm→改变 2”外倾角。(2)前轮后倾角(如图7所示)a.调整扭转支柱朝中心位增加后倾角。调整-4mm→改变 46”后倾角。b.调整扭转支柱朝外侧位增加后倾角。     

浅谈如何保养链轮传动式摩托车

以轻骑QM125-2摩托车为例,若链轮的松弛度超过25～35 mm(见图1),说明链条过松。首先旋松后轮轴螺母,调整右侧的调链器螺栓(链条所在位置的另一侧),再调整左侧的调链器螺栓(链条所在一侧)〈见图2(b)〉。在调整过程中不要将后轮拉偏(注意图中圆     

汽车车轮轮辐横向切断模设计

图1所示为载货汽车8.5-20车轮,材料为Q235B,材料厚度14 mm.由零件图可以看出,该零件加工工序较多,工艺较复杂,所以合理安排工艺顺序,减少或利用工序间的相互影响尤为重要.其;中压工艺方案为:下方料→冲孔落料→轮辐成型→冲中心孔及螺栓孔→冲通风孔→挤通风孔→压印→车端面→切宽槽.     

部颁T梁桥U形台通用图计算与设计

针对中交二公院编制的装配式预应力混凝土T梁部颁标准图,进行了重力式U形桥台通用图尺寸的拟定,并对20、30、40mT梁桥重力式U形桥台前墙进行了承载力、抗倾覆、抗滑移计算,为T梁重力式U形桥台的设计提供指导参考。     

丰田U660E型自动变速器动力传递路线分析

1丰田U660E型自动变速器的结构特点新款丰田大霸王车、凯美瑞车采用的U660E型自动变速器为6速自动变速器,采用一个拉威娜式行星齿轮组和一个简单的U/D行星齿轮组(图1),换挡元件只有2个离合器、3个制动器和1个单向离合器。U660E型自动变速器的基本参数见表1所列,其动力传动机构简图如图2所示,前排有两级行星齿轮机构,前太阳轮与短行星齿轮啮合,     

四线铁路斜拉桥索塔锚固区环向预应力设计研究

椒江特大桥主桥为主跨480m的四线铁路连续钢桁梁斜拉桥,采用H形混凝土塔,索塔锚固采用环向预应力锚固。为确定索塔锚固区环向预应力的合理布置方式,采用MIDAS FEA建立桥塔实体模型,对U形束、井字形直束2种布束方式进行比选,在此基础上,分析施工、运营及断索工况下锚固区的受力性能,并进行预应力合理张拉顺序研究。结果表明:环向预应力采用U形束布置是经济、合理的;锚固区混凝土在预应力切向基本处于受压状态,在预应力法线方向出现1 MPa以内的拉应力,斜拉索张拉会增加侧壁内侧、外索孔处水平拉应力,运营期寒潮效应使塔壁外侧产生较大拉应力,断索时前、后壁齿块横桥向拉应力增加;上塔柱应设置外表面钢筋网片并加强竖向、环向配筋;环向预应力施工时,宜同时张拉内、外侧预应力。     

桥面结构中螺栓连接带的弯拉受力性能研究

对含有螺栓连接带的钢U肋条带和钢-STC(Super Toughness Concrete)轻型组合条带先后进行负弯矩试验,结果表明:(1)由于螺栓连接带区域截面抗弯刚度较低,导致通过螺栓连接的拼接结构整体刚度远小于完整的通长结构,螺栓连接带对于结构整体刚度的不利影响不容忽视;(2)钢—STC轻型组合条带整体刚度虽较钢U肋条带得到了有效提升,但受螺栓连接带的不利影响更大。为在设计计算中充分考虑上述螺栓连接带的不利影响,提出了一种简化计算方法,即螺栓连接带区域不考虑钢U肋部分参与实际受力,并近似认为此时简化后的截面受弯变形符合平截面假定,将螺栓连接的原拼接结构转化为完整的通长变截面结构按一般材料力学公式进行计算。经试验验证,上述简化算法准确性较高,可大大降低设计计算难度。同时,亦提出了一种优化设计方案,即将STC层中的部分纵向受拉钢筋与拼接钢板在螺栓连接带两侧接头区域局部焊接。经试验验证,当此优化方案被采用时,不仅开裂荷载得到提升,还可有效规避螺栓连接带区域STC层最先开裂的风险,使得设计计算中无需再考虑螺栓连接带的不利影响,大大方便设计计算。上述优化方案现已被广东礐石大桥桥面维修工程所采用,效果良好。     

天津南仓斜拉桥索塔锚固区U形环向预应力施工控制研究

针对斜拉桥索塔锚固区大吨位、小半径U形环向预应力施工普遍存在的伸长量超标并时常伴有断丝、按照现行规范标准无法达到伸长量和张拉力双控的现象,以天津南仓斜拉桥索塔锚固区U形环向预应力施工为研究对象,采用因果分析和工艺性试验相结合的方法,找出了造成该质量问题的短束效应、环向效应、几何变形、计算差异等主要原因,采用单束张拉预紧、整体分级张拉的U形环向预应力穿束、张拉工艺,以应力控制为主、伸长量为辅的控制原则,取得符合工程实际的伸长量校核方法为:δ校=δ弹+δ几+δ附。     

斜拉桥索塔U形预应力束摩阻试验研究

研究斜拉桥索塔U形预应力束力学性能是避免索塔开裂的重要工程措施。采用在U形预应力束张拉时,固定端工作锚不设置夹片,在工具锚和千斤顶之间设置高精度穿心式压力传感器,张拉端按照正常设计进行预应力锚垫板、锚具安装的方法,该文开展了测试U形预应力束摩阻损失的现场试验研究。分析了U形筋预应力损失的影响因素,推导了弯曲处钢束对边壁的挤压引起预应力损失的计算公式,实测了U形预应力束的孔道摩阻系数以及摩阻损失率,得到了针对索塔U形预应力束孔道摩阻系数的取值。     

汽车自动变速器维修技术讲座(一七三)

正(三)整车动力总成拆解与合装1.QR019CHA动力总成拆解(1)将车辆放在举升机上升起,放净变速器油,拧下螺栓(Q1861050)并拆下防尘挡板(A21-1501301),如图1217所示。(2)拆开动力总成与前舱线束插接件,拆下传动轴、悬置螺栓等整车附件后,从整车上将动力总成拆下。(3)拧下启动机与变速器连接螺栓,拆下启动机。(4)依次将挠性板总成与液力变矩器的连接螺栓(A21-1501203)转到U形槽中间位置,锁住曲轴螺栓,拆下挠性板总成与变矩器连接螺栓(液力变矩器螺栓A21-1501203)4个,     

保时捷Taycan高新技术剖析与维修(六)

分离的爪形联轴器使太阳轮在第二个齿轮接合后(通过膜片弹簧多片式离合器的接合)通过飞轮沿一个方向自由旋转。如果在此位置将车辆向前推(例如在维修车间中),电机不会旋转。如果将车辆向后推,则电机旋转。动力传递:电机→等速齿轮组1→行星齿轮托架→行星齿轮→环形齿轮→带有差速器的等速齿轮组2→桥轴→车轮,如图62所示。     

U660自动变速器动力传递路线分析

新款丰田大霸王和凯美瑞轿车装用了U660E自动变速器,这是一款结构紧凑、轻量且容量较大的6速超级自动变速器,其基本参数如表1所示,内部总体构造如图1所示,动力传递路线及换挡执行元件的布置如图2所示。U660自动变速器使用一个拉维那式行星齿轮组和一个简单的U／D行星齿轮饥构形成6速自动变速器,     

高强螺纹紧固件的失效模式、机理分析和设计原则

1螺纹失效模式分析1.1螺栓螺纹和螺杆部分的失效大多数螺栓失效是沿螺纹发生的断裂,见图1。在静载荷作用下,螺纹强度(Sb)是由应力截面积(A s)决定的,即Sb=A sσb。拧紧螺栓时,螺杆部分由于拉伸应变而承受正应力,同时由于作用于螺纹上的扭矩而承受附加扭转应力,所以螺栓承受拉扭     

门架起升油缸U型固定螺栓安装的改进

叉车在实际工况使用中经常出现门架固定起升油缸的U型螺栓断裂现象,不仅使叉车维修费用加大,而且导致门架在起升中的稳定性降低,易造成叉车作业的安全隐患。问题的分析:叉车门架起升油缸在工程力学上可以被看作为一个刚体(见油缸受力图2),在受力分