定压600kPa时客车单车试验器机能检查的探讨

定压600kPa时客车单车试验器机能检查的排气时间范围是在定压500kPa的时间范围基础上计算出来的,并经过了实测数据验证;其充气时间范围是在客车单车试验器通过定压500kPa机能检查后,不改变孔径,根据实测数据确定的。     

货物列车主管定压由600 kPa变为500 kPa引起的制动抱闸故障原因初探及对策

对近1年多发生在郑州局的抱闸故障进行了统计分析,找出了因制动主管风压转换而引起的抱闸故障的规律和原因,并提出了合理化建议。     

DF_(11)型机车20kPa制动缸压力无法缓解的分析与改进

为了解决DF_(11)型机车在进站停车及调速过程中出现20kPa制动缸压力无法缓解的问题,在对JZ-7型制动机进行原理分析与现场试验的基础上,通过切控阀与主阀的结构对比分析,提出了对切控阀加装缓解弹簧的改进方案,从而提高机车运用过程中制动系统的可靠性。     

列车制动机发生自然制动原因分析及对策

铁道部铁路运用规章第三章第 32条 (3)明确规定 :制动机置常用制动位 ,减压 14 0kPa (列车主管压力为 6 0 0kPa时减压 170kPa)不得发生紧急制动 ,并确认制动缸活塞行程符合规定 ,1min内列车管压力下降不大于 2 0kPa。而在运用中因基础制动装置、闸调器故障 ,管系漏泄、截断塞门漏泄、各风缸漏泄、空重车调整装置等漏泄、GK阀、 10 3阀、 12 0阀故障造成制动机发生自然制动现象时有发生 ,其中因GK阀、10 3阀、 12 0阀故障造成制动机自然制动故障占 80 % ,因此把故障车在列车制动机性能试验时及时找出来 ,把车辆发生自然制动隐患杜绝在列…     

DF4B型机车柴油机惯性停机故障的分析及处理

DF4B型机车柴油机惯性停机故障是一种比较常见的故障，原因是多方面的。当机油总管未端压力值低于《DF4型内燃机车段修规程》中规定的120?kPa时，故障原因就比较难查找，本文就着重介绍在这种情况下如何查找此类故障。     

HX_D2C型机车制动系统网络信号与控制电路故障分析及改进

介绍HX_D2C型机车制动系统的主要组成和工作原理。针对制动系统的网络信号故障,以机车列车管意外自动减压170 kPa为例,排查、确定故障原因;针对控制电路故障,以机车意外发生紧急制动为例,分析机车实现紧急制动的7种方式。提出软件优化与硬件控制的改进建议,提高解决问题的效率。     

双供制式微控列车制动机试验系统设计与实现

列车制动故障是目前干扰铁路运输秩序的惯性故障之一,随着货物列车提速与重载的全面实施,列车制动故障越来越引起铁路运营部门的关注,按照铁道部《铁路货车运用维修规程》、北京铁路局《行车组织规则》的规定,当前列检试风设备已经无法适应现场试风作业的要求,不能进行500/600kPa之间转换;不能以尾部风压作为试风判定标准,为此,北京铁路局丰台车辆段研究开发了双供制式微控列车试验系统,解决了电控大闸列首风压与无线风压监测仪列尾风压之间的压差,实现了铁路新的列车制动试验最新标准和技术要求,满足当前现场试风作业的需求。     

重载列车制动停车时列车管减压量影响分析

针对重载列车停车后出现的车辆制动机异常缓解现象,文章基于故障时机车制动机数据及车辆制动机工作原理进行原因分析,详细介绍了单机不补风/补风模式模拟试验,以及车辆制动机副风缸泄漏模拟试验情况,指出了列车管减压量对车辆制动机的影响,并根据试验结果提出重载列车停车时控制列车管减压量小于120 kPa的操作建议。     

软土地区灌注桩成孔施工与承载力特征现场试验研究

结合厦深铁路长沙湾特大桥桩基现场载荷试验,分析桩的承载力、侧摩阻力传递规律和桩端阻力随载荷变化规律,并结合桩的现场工艺试验确定了桩的施工工艺。结果表明,本工程宜采用旋挖钻钻进成桩工艺;成桩后,各地层桩侧摩阻力不同时达到极限值,且随着加载增大,各地层桩侧摩阻力强化特征不同。通过试验研究也确定了各地层极限侧摩阻力的大小,即淤泥25 kPa,淤泥质粉砂50 kPa,粉砂60 kPa,粗角砾土100 kPa,粉质黏土48 kPa,全风化英安岩68 kPa,强风化英安岩110 kPa,并明确了桩的主要持力层。     

列车保压不良故障浅析及建议

《铁路技术管理规程》第252条规定:列车出发前应进行制动保压试验,列车管每分钟漏泄不得超过20 kPa;<机车操纵规程>第12条也对制动保压作了类似的规定.该规定执行以来,客货列车均发现过不少保压不良的现象,但故障处理过程中也暴露了不少问题令检修人员难以处理.如某列检所作业完毕编组33辆的货物列车后,司机发现保压不良,列检人员将机车折角塞门关闭后,列车尾部校对风表的压力依然下降,且经多次制动试验,其保压漏泄量从35 kPa～100 kPa不等,但对全列车仔细查找,均未发现有漏泄声响,最后,采用逐辆排查的办法才发现漏泄的车辆,造成列车严重晚点.笔者认为,列车制动保压不良无外乎有自然缓解、再制动以及无表现但列车管压下降3种情况.     

铁路货车故障方位唯一性自动判定技术

铁路车辆运行安全监控系统在预报铁路货车故障方位时,只有实现预报故障方位的唯一性、不变性,才能确保铁路货车故障得到准确处理。文章通过介绍5T系统对铁路货物列车自动计轴计辆、测速以及对铁路货车标签安装位置的自动判断功能,系统论述了铁路货车故障方位唯一性自动判定技术的原理。     

客车轮对故障统计分析与改进建议

对客车轮对踏面剥离和圆周磨耗故障情况进行了分析,认为踏面制动形式的转向架其轮对故障以圆周磨耗为主,盘形制动形式的转向架其轮对故障以踏面剥离为主。     

705试验台故障判断

分析了 70 5型试验台的常见故障类型 ,介绍了故障判断方法 ,并就典型故障进行了分析     

弓网运行故障图像采集处理系统

为了更加直接的记录,处理弓网故障,再现故障发生现场,保障机车的运行安全,设计了弓网图像采集系统。该系统根据弓网检测单元提供的故障信息,自动截取故障发生前后几秒的图像,然后通过GPRS实时的发送到地面服务器,通过地面分析软件,可观察故障发生的整个过程。     

用于动车组故障检测的图像识别算法

动车组运行故障动态图像检测系统（TEDS）通过比对现场图像与其历史图像,实现列车运行状态的实时监测和自动报警。由于不同时间采集的图像存在一定程度的差异性,使得单纯基于SIFT特征匹配的故障识别算法误报率较高。为此,本文提出一种自适应融合局部和全局匹配的图像故障识别算法:将图像以车厢为基准对齐配准;基于SIFT特征匹配,通过局部比对粗略定位故障区域;以上述区域为模板,搜寻历史图像以精准定位故障位置。实验结果表明,本算法能有效地分析和预警运行动车组的异常情况,使得系统用户可及时发现重大故障,提升动车运营质量。     

重塑非饱和粘性土的抗剪强度参数与物理状态变量的关系研究

采用分层击实的方法重塑制备三轴试验土样。按5级围压(100kPa,200kPa,300kPa,450kPa,600kPa)完成了土样的三轴压缩UU试验。试验结果表明:在水分状态和密度状态空间,该重塑非饱和粘性土抗剪强度参数的分布具有明显的规律性,但这种规律性不易用简单函数表达。粘聚力的分布呈倾伏的不规则背斜面,内摩擦角的分布呈变形的W型折曲面。粘聚力和内摩擦角与含水量的关系是强非线性的,与干密度的关系总体上是弱非线性的。存在两个特征含水量18 16和16 34,不同密度状态的土样在特征含水量18 16处粘聚力和内摩擦角均取极大值,在特征含水量16 34处内摩擦角均取极小值。     

基于神经网络的车辆轴承故障诊断技术

简要介绍了车辆轴承轨边声学诊断技术和神经网络诊断方法,重点讨论了BP网络在车辆滚动轴承故障诊断中的应用,用大量的现场实测数据作为训练样本,对所建立的BP网络进行训练,将训练好的网络应用于轴承状态分类,具有很高的准确性,说明神经网络方法是车辆轴承故障诊断的一种有效解决方案。     

红外线轴温探测远程监控系统的研制

阐述了红外线轴温探测系统的功能、工作原理,详细介绍了软件操作、硬件维护及故障处理方法等。     

高原低气压增氧旅客列车车厢温度场及热舒适的CFD评价

根据青藏铁路格尔木—拉萨段客车增氧低压的环境特点,对人体热舒适评价指标进行修正。基于RNGk—ε模型,采用计算流体动力学软件(CFD),建立25T型客车的简化CFD模型,利用求解该模型获取的数据对乘客热舒适性进行评价。结果表明:靠近车厢内部中央的温度低,靠近四周壁面的高;除车窗附近2个温度测点在大气压强为101.3kPa时的温度线与大气压强为70.7kPa时的有较大差异外,其余4个测点的温度线在这2个大气压强时重合或非常接近;大气压强为101.3和70.7kPa时,6个测点的温度比大气压强为55.6kPa时高0～2℃:在车厢外气温和辐射强度相同的条件下,大气压强下降至55.6kPa时才对车厢内温度产生明显的影响;当大气压强为55.6kPa时,受气流影响,坐在靠近走廊座位且面对来流方向乘客的热舒适性比在大气压强为101.3和70.7kPa时更接近中性,而坐在靠阴面侧壁座位且背对来流方向乘客的热舒适性比在大气压强为70.7kPa时更接近中性;坐在靠近阳面侧壁座位乘客的热舒适性指标为0.1～0.4,介于中性和稍热之间;而坐在其他座位乘客的热舒适性指标为-1.0～-0.6,介于中性和稍冷之间。由此可推断:大气压强和座位在车厢内的位置是影响车厢内乘客热舒适的主要因素。     

轮轴故障的防治和监测

对我国铁路轮轴故障原因进行了分析,提出了相应的对策,并介绍了国外热轴和车轮故障2种监测装置的最新发展。