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通过分析目前常用的治理公路路基高陡边坡的工程措施,得出预应力锚索抗滑桩支挡结构具有柔性支护、主动支护、经济合理等优点。分析了预应力锚索抗滑桩支挡结构计算理论,在计算理论中引用双参数法至土抗力模数和地基系数中,并将抗滑桩分为刚性桩和弹性桩两种物理模式进行计算分析。结合某一级公路边坡的边坡治理情况,对其计算和应用进行了介绍,通过静力水准仪对其中3个抗滑桩的沉降进行长达120 d的监测,结果表明,抗滑桩的沉降位移小,符合设计要求,证明了预应力锚索抗滑桩支挡结构具有良好的工程性能。 相似文献
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边坡抗滑桩桩间土拱效应对桩间土钉墙各部分的受力及土钉的设计长度有重要影响,然而现阶段多依个人或者设计单位经验对桩间土钉墙各部分的受力进行计算,对土钉长度进行设计,以上传统的受力计算及土钉设计方法均未充分考虑土拱的影响,使得土拱在工程运用中受到了限制。为了推广土拱在工程中的运用,首先描述土拱形状,继而深入研究土拱对桩间土钉墙各部分受力的影响,提出了基于土拱效应桩间土钉墙受力计算方法和土钉长度设计方法,此受力计算方法认为:土钉墙的受力取拱前土体主动土压力或剩余下滑力两者中的较大者,抗滑桩的受力为拱后土体剩余下滑力与土钉墙受力之和,土钉长度设计中土钉自由段和锚固段的分界线为土拱迹线。继而结合巴(中)达(州)铁路堑坡,通过数值模拟描述土拱形状,计算土拱影响下不同截面处抗滑桩和土钉墙的受力,并结合土拱形状对土钉长度进行设计,与不考虑土拱效应时受力计算结果和土钉长度设计结果进行对比。研究结果表明:考虑土拱效应较不考虑土拱效应时,抗滑桩纵断面受力明显增大,增幅大于11%,土钉墙纵断面受力明显减小,减幅大于12%,土钉用量节省接近13%,充分说明考虑土拱效应确实对抗滑桩受力、土钉墙受力和土钉设计长度造成较大影响。 相似文献
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章简要分析了道路交通事故的起因,参考美国防邦公路局提出的道路安全评价思想,介绍了基于CAD技术的交互式道路安全设计模型IHSDM的概念、结构,提出了用于评价道路线形安全的子模型APM的工作流程。 相似文献
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道路线形设计系统(RADS4.0) 总被引:1,自引:0,他引:1
RADS的开发吸收了国内外优秀道路CAD线形设计软件的优点,吸取了目前道路CAD线形设计理论的新成果,在AutoCADR14平台上,利用ARX编程技术,使用VisualC++5.0编译器开发,系统具有功能较为强大的、使用极为方便的特点。 相似文献
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4 钢拱桥4.1 概述对于两岸山峰陡壁水深流急的河谷 ,一般岸边基岩露头 ,岩土强度高 ,最宜修建单跨拱桥。我国大跨单孔石拱桥、钢筋混凝土拱桥比比皆是 ,唯钢拱桥微乎其微 ,即便欧美和日本修建钢桥众多的国家 ,钢拱桥也为数不多。我院在 60年代中期为三线建设的需要设计了跨径 1 80 m的钢肋拱桥填补了这一桥型的空白 ,接着又有了交通部第二公路设计院的钢桁拱桥的设计 ,现两桥相继建成在金沙江上。钢肋拱桥的设计总体上与钢筋混凝土肋拱桥大致相同 ,即荷载通过桥面系传给立柱 ,再由立柱作用于拱肋上 ,拱肋为受力主体 ,最后由拱脚传递到桥台… 相似文献
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汽车电线束的设计(Ⅰ) 总被引:1,自引:3,他引:1
较系统地介绍了汽车(主要是轿车)电线束的设计程序和设计方法;对电线束的相关附件,如各种保护装置、导线、接插件及护套等进行了详细的介绍和分析;论述了电线束的发展趋势. 相似文献
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(上接2013年第8期)2.1.2限速方案的验证为了解摩托车行驶一定距离后最高车速的变化情况,用未经磨合的采用限速方案1及限速方案2的新车各1辆,按GB/T 5384—1996《摩托车和轻便摩托车最高车速试验方法》标准要求,在跑道上检测整车最高车速;用这2辆限速样车路试750 km,记录每50 km处的整车最高车速,路试结果如图4所示(车速为车载里程表读数)。 相似文献
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(上接2013年第9期)当发动机带动起动电机反转时,起动电机变身为发电机,输出反向电压。数字点火器采集起动电机的端电压U_m,当U_m<-0.3V时,进人防反转模式,禁止发动机点火。防反转控制逻辑如图11所示。4.2利用磁电机触发凸台作为反馈单元防止发动机反转利用双凸台磁电机正转与反转时在磁电机触发器中感应出的触发信号时序的不同,来判断发动机是正转还是反 相似文献
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1.3设计结果验证(以金城JC125-17B摩托车为例说明)在底盘测功机上比较装备直流模拟点火器及排放控制数字点火器(内含图2所示点火曲线)的JC125-17B摩托车(不带催化器及二次进气装置)的最高车速、起步加速、超越加速、欧Ⅲ排放值等性能,除排放值外的其他测试结果没有差异。欧Ⅲ排放值测量结果如表1所示。试验结果说明:在保持整车性能的前提下,通过优化发动机的点火提前角曲线,能在一 相似文献