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长江口深水航道治理工程北导堤中有一段长度为940 m的堤段,由于已抛有基床块石,难以采用塑料排水板固结软土的方案.因此设计采用了在半圆形沉箱底面设置橡胶阻滑板的方案,以降低结构自重.此外,另有2 540 m长的堤段,由于地基土壤特别软弱,在塑料排水板固结软土的基础上,还在半圆形沉箱底面设置了橡胶阻滑板.介绍有关重力式结构与抛石基床间摩擦系数的研究概况,着重介绍在混凝土结构底面设置橡胶阻滑板后的试验情况及相关成果. 相似文献
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通过合理配置水下不离析水泥砂浆,利用暗基床四周土体和已安沉箱所形成的相对密封环境,采用在沉箱上预埋灌浆管及搭设施工平台,以及选择合适的灌浆施工参数等技术措施,海中独立墩沉箱抛石基床的水下灌浆工艺在青岛港30万吨级原油码头建设中得以应用。压力灌浆可以实现抛石基床的整体密实,基本消除后期沉降,对类似工程具有参考意义。 相似文献
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目前国内重力式沉箱结构码头一般采用基床夯实工艺对抛石基床进行夯实,沉箱安装完成后通过一段时间自然沉降,趋于稳定后才进行码头上部结构施工。厦门港招银港区10号泊位工程是典型的重力式沉箱结构码头,码头面设计堆货荷载为均布荷载100 kPa。由于工期要求紧,沉箱安装完成后即开始上部结构施工,为减少码头工后沉降,该工程特别对码头墙身上部结构区域进行了堆载预压处理。本文就以该工程为例,通过施工过程中沉降、位移观测数据,对其堆载预压后的效果进行分析。 相似文献
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重力式码头抛石基床遭水流冲刷破损后的诊断和治理 总被引:1,自引:0,他引:1
结合工程实例,论述了重力式码头抛石基床遭拖轮启动工作时尾吹水流冲刷破损后的检测诊断方法和加固治理措施.通过潜水探摸检查和水下地形测量能得到抛石基床破损的部位和程度;通过测量拖轮启动工作时尾吹水流流速并与规范值比较,得到造成抛石基床10~100 kg块石启动的原因;利用规范法和有限元模型两种方法对码头现状的稳定性进行计算分析,试算得出抛石基床遭水流冲刷的极限进深值,并与潜水探摸实测值比较后评定码头的安全性;结合工程特点,提出浇注水下不离析混凝土填充沉箱前趾下空洞并采用模袋混凝土护面、护坡和护底的加固施工方案,旨在恢复和增强原码头抛石基床的设计顶高程及基床的受力性能并考虑到大流速作用环境,恢复和增强基床系数与板结防冲刷能力. 相似文献
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概述了测定海上重力式钢结构底面与抛石基床顶面间摩擦系数的试验方法、试验装置及设备,在对21种组合386个样本的试验成果进行统计分析的基础上,初步给出了钢与基床(碎石)之间的摩擦系数,同时指出了重力式钢结构应用中有待进一步解决的问题和可能的解决办法。 相似文献
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结合连云港赣榆港区4~6号泊位码头方案设计和工程地质勘察报告,探讨沉箱码头抛石基床顶高程的影响因素,提出结合材料来源、工程建设费用、施工难易程度、远期发展等综合因素确定抛石基床顶高程,在保证有效持力层深度的前提下,通过减小设计规范计算取值,来降低抛石基床顶高程,减小抛石基床厚度,从而避免材料来源紧张导致的施工延期风险,降低工程造价和施工难度,提高施工质量,为远期发展预留充足空间,为以后类似工程建设提供借鉴。 相似文献
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通过ABAQUS有限元分析软件对一般沉箱和超大型沉箱的贮仓压力进行数值模拟,并对比分析数值模拟结果与按现行规范中贮仓压力公式的计算结果。经过对不同参数组计算结果的对比分析后发现:填料的内摩擦角、弹性模量、泊松比,以及填料与仓格边壁间的摩擦系数均是影响贮仓压力的主要参数。现行规范中的贮仓压力计算公式,仅考虑填料内摩擦角和填料与仓格边壁间摩擦系数的影响,而不考虑填料的弹性模量和泊松比影响的假设值得商榷。 相似文献
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桩基础边载作用会在桩周产生负摩阻力,进而危及软土地区高桩码头、人工岛、路基等工程的安全。通过开展黏土中单侧堆载作用下单桩室内模型试验,测定桩身应变、桩顶沉降和水平位移,研究边载作用距离和桩型对桩身轴力及弯矩的影响,探讨桩身负摩阻力、桩顶沉降和水平位移在黏土固结过程中的时间效应。结果表明:边载作用距离对桩身最大轴力和最大弯矩有较大影响;翼板桩会增加桩身最大轴力和最大弯矩;负摩阻力和有效应力系数随时间增长且增速趋缓;增加边载作用距离和添加翼板都会提升桩身中性点位置,在这两组试验中均提升了8.33%。 相似文献
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针对抗滑桩在限制性航道岸坡整体稳定中受力复杂、计算方法种类多样且各方法中桩及土各自提供的抗滑作用不易量化等问题,依托长湖申线(浙江段)航道扩建工程中抗滑桩的应用实例,通过对实例中的典型护岸断面建立多组模型数据进行受力分析及比较,总结归纳出抗滑桩在限制性航道岸坡整体滑移稳定中的各种破坏模式、最不利滑弧形成的位置、特性等规律进行分析及探讨,并借鉴抗滑桩理论研究中的相关成果给出抗滑桩在岸坡整体稳定中的简易计算方法,得出抗滑过程中桩及土各自提供的有效作用力。 相似文献