板式橡胶支座老化对空心板梁桥受力性能影响分析

针对广东某高速公路使用20年的空心板梁桥板式橡胶支座的检测结果,依据规范对支座病害进行分类,并抽选典型支座进行了室内试验。同时,建立有限元模型分析板式橡胶支座老化对结构静力以及动力性能的影响。结果表明:使用20年的样本板式橡胶支座,支座老化对支座抗压弹性模量及抗剪弹性模量影响较小;支座刚度变化对桥梁结构静力性能影响较小,但对动力特性影响较大,支座老化严重时,应关注其对结构运营安全的影响。     

5 MN电液伺服压剪试验机检验板式橡胶支座结果偏差分析

多年来，桥梁橡胶支座生产企业之间，生产企业与检测单位之间对同一支座产品抗压、抗剪弹性模量检测结果偏差较大。现对不同结构试验机在检测同型号板式橡胶支座时，检测结果偏差较大进行分析。结果表明：在进行抗压弹性模量实验时，上置油缸试验机不装配镶嵌式淬火板时结果偏差在1%范围内，检测结果稳定；上置和下置油缸试验机在装配镶嵌式淬火板时检测的支座变形比实际大，明显影响检测结果。在进行抗剪弹性模量实验时，试验机在装配斜锯齿形剪切板且剪切浮动车车轮转动时结果偏差在±1%范围内，检测结果稳定。检测结果表明：使用无镶嵌式淬火板、装配斜锯齿形剪切板和剪切浮动车车轮转动的上置油缸试验机检测结果稳定可靠。     

再生胶对板式橡胶支座耐久性能影响试验研究

为了探究再生胶对板式橡胶支座耐久性能的影响,通过对掺入不同配比再生胶的板式橡胶支座进行老化试验和压剪试验,测试不同配比和不同老化时间的板式橡胶支座的压剪力学性能,得到不同再生胶配比的板式橡胶支座压剪性能曲线与不同再生胶掺入量下的压剪性能随老化时间变化曲线。试验分析结果归纳出通过检测老化前后的试件的压剪模量力学指标可以用来区分再生胶的掺入量,以达到控制支座早期破坏的目的,与采用化学指标质检过程相比,实用性提高。     

半飘浮体系斜拉桥荷载试验有限元分析影响因素研究

针对半飘浮体系斜拉桥荷载试验初始有限元模型计算值与实测值存在偏差的情况,以某独塔四索面斜拉桥为例,分别考虑桥面铺装、弹性模量和支座摩阻及3种因素组合影响对该桥初始模型进行修正,对比荷载试验实测值、初始模型及修正模型计算值,分析上述因素对有限元模型计算值的影响。结果表明:对于半飘浮体系斜拉桥,桥面铺装和弹性模量对有限元模型计算结果有一定的影响,支座摩阻的影响最大;考虑支座摩阻后,主梁应变及挠度校验系数分别提高了13%、21%,并解决了初始模型中出现的计算位移方向与实测方向相反的问题。同时考虑3种因素修正模型后,应变校验系数为0.77～0.96,挠度检验系数为0.97,主梁和桥塔纵向位移计算值也与实测值吻合良好。     

多孔混凝土基层模量研究

通过小梁试件三分点加荷试验及棱柱体试件轴心抗压试验,分别测试多孔混凝土的弯拉弹性模量与轴心抗压弹性模量。对试验结果进行回归分析,得出多孔混凝土弯拉弹性模量与弯拉强度、抗压弹性模量与轴心抗压强度之间分别符合相关性良好的幂指数关系,并据此得出多孔混凝土弯拉弹性模量与弯拉强度、抗压弹性模量与轴心抗压强度的对应关系表,作为其弹性模量的推荐值。     

板式橡胶支座抗压弹性模量检测方法的研究

交通部新修订的行业标准《公路桥梁板式橡胶支座》JT/T 4-2004代替JT/T 4-1993和JT 3132.3-90,已于2004年6月1日正式实施。新标准对比原标准有较大变化,在内容上做了重大修改调整和补充,使现行标准条文内容更趋于完善。其中对部分力学性能项目的计算和检测方法及对测试结果的评价做出了规定。本文根据JJF 1059-1999《测量不确定度评定与表示》的要求,系统地对公路桥梁板式橡胶支座的抗压弹性模量检测结果的不确定度进行了研究。针对橡胶支座性能检测结果的不确定度特点,分析了测试过程中的方法、设备、量具和检测环境等因素对测试结果的影响程度。     

公路桥梁板式橡胶支座抗剪弹性模量测量不确定度的分析

抗剪弹性模量作为板式橡胶支座重要的力学性能指标之一,能够很大程度反映支座的质量,对其进行不确定度的研究具有重要的意义。根据JJF 1059-1999《测量不确定度评定与表示》中测量不确定度的评定原理,分析了板式橡胶支座抗剪弹性模量试验测量不确定度的来源,并进行了定量分析,进而合成了标准不确定度。     

考虑摩擦滑移的普通板式橡胶支座剪切性能研究

普通板式橡胶支座作为中国量大面广的公路钢筋混凝土梁桥结构体系中的重要支承构件,其力学性能对局部和整体结构的刚度分布和受力变形特点具有一定的影响,甚至影响服役公路桥梁结构的安全性和适应性。因此,针对桥梁服役过程中该类支座普遍存在的滑移、脱空等典型病害特征,研究其不同受力状态下的剪切性能。考虑支座界面接触方式、几何尺寸等参数,设计并进行了6个普通板式橡胶支座的剪切性能试验。对不同参数影响下支座的损伤破坏模式、剪应变-剪应力曲线、支座有效剪切应变及抗剪刚度等参数进行对比分析。进一步应用有限元数值模拟方法,对摩擦滑移下的支座剪切性能进行参数分析,并将其有限元分析结果与普通板式橡胶支座的剪切性能试验结果进行对比。研究结果表明,支座上、下表面的接触摩擦条件可明显影响支座的水平侧移和抗侧力。对于界面摩擦因数较小的情况,卸载后支座摩擦滑动位移不能完全恢复,随着循环加载次数的增加,摩擦滑动位移增幅增大,且支座界面摩擦滑移可降低支座有效剪切变形和抗剪刚度的发挥。0.5,0.7,1.0等效剪切变形下支座的抗剪刚度试验结果、模拟结果与理论计算结果对比表明,试验结果与模拟结果吻合较好,而既有抗剪刚度理论计算结果偏大,且未考虑支座界面摩擦滑移、脱空的影响。因此,在进行实际桥梁结构的力学性能计算时,应考虑不同受力阶段支座力学性能指标的取值。     

滨海区淤泥质土搅拌桩芯样力学试验研究

无侧限抗压强度是计算水泥搅拌桩单桩承载力的重要参数，抗剪强度是验算搅拌桩复合地基稳定性的重要参数。开展了搅拌桩试桩工作，达到龄期后采用单动双管法钻取搅拌桩芯样，测试了搅拌桩芯样的无侧限抗压强度和抗剪强度，分析了试验曲线的特征，并采用统计分析方法获得了无侧限抗压强度与抗剪强度、弹性模量的换算系数。研究结果表明：搅拌桩芯样无侧限受压时呈黏弹塑性的变形特征；弹性模量与无侧限抗压强度呈线性关系，拟合公式E_c=142.32f_cu+49.101,弹性模量与无侧限抗压强度换算系数可取120;抗剪强度与无侧限抗压强度相关性较差，工程上抗剪强度可取抗压强度的0.4倍。     

公路桥梁板式橡胶支座抗压弹性模量检测方法

对比分析了抗压弹性模量计算方法修改前后的变化,根据《测量不确定度评定与表示》的要求,介绍了公路桥梁板式橡胶支座抗压弹性模量检测方法。探讨了检测设备、器具、人员、方法等对检测结果的影响。并得出相应结论,可为抗压弹性模量检测工作提供指导。     

隧底溶洞处理后衬砌的受力分析

隧道底部溶洞处理时,存在填充物弹性模量大于围岩弹性模量现象,影响衬砌受力状态,可能导致裂缝的产生。针对这一问题,以温克尔弹性地基梁理论为基础,对溶洞处理后衬砌的内力和位移进行计算,并结合数值模拟结果进行对比分析。主要研究结论如下： 1）溶洞填充物对衬砌起支撑作用,引起溶洞与围岩交界处附近出现较大剪力和弯矩; 2）溶洞段衬砌拉应力增大较快,应加强此段衬砌结构的配筋,加设抗弯和抗剪钢筋,提高结构抗拉及抗剪能力,达到抑制裂缝产生的目的; 3）确保溶洞填充物尽量与围岩弹性模量相近,交界处介质的弹性模量连续递变,以改善溶洞段衬砌的不利受力状态。     

高性能板式减震橡胶支座竖向刚度研究

为探究高性能板式减震橡胶支座竖向刚度的影响因素及规律,得到该支座竖向刚度的简化公式,对不同构造的高性能板式减震橡胶支座进行竖向刚度试验,并建立其实体有限元模型,对支座抗压弹性模量受2个形状系数的影响规律进行参数分析。然后,在现有纤维加劲橡胶支座的抗压弹性模量Tsai-Kelly理论公式与Toopchi-Nezhad修正方法的基础上,用得到的抗压弹性模量数值解对Toopchi-Nezhad修正抗压弹性模量公式中的变量系数进行拟合再修正,得到适用于高性能板式减震橡胶支座的抗压弹性模量理论公式。之后,结合新型支座的常用规格,利用支座抗压弹性模量与第一形状系数的线性拟合,得到其简化经验公式,用于高性能板式减震橡胶支座竖向刚度的计算。结果表明:高性能板式减震橡胶支座的抗压弹性模量会受橡胶层厚度、支座平面面积影响,并随支座第一形状系数S_1的增大而增大,随第二形状系数S_2的增大而减小;建立的新型支座有限元模型可以准确模拟其竖向受力性能;拟合得到的高性能板式减震橡胶支座抗压弹性模量理论公式与有限元模拟结果误差仅5%,可用于该支座竖向刚度的理论计算;经简化得到的经验公式可以用于钢丝直径为1mm,15S_145,2S_26的高性能板式减震橡胶支座的工程设计。     

超声波法测定水泥砂浆弹性模量的可靠性分析

本文阐述了用超声波法测定水泥砂浆弹性模量的基本理论，并用超声波法和常规方法测定了２种不同配比的水泥砂浆在２种不同养护条件下不同龄期时的弹性模量，以常规方法的试验结果为基础分析了超声波法测定结果的可靠性，为在工程上使用超声波法测定材料弹性模量了一定的依据。     

固化剂稳定铁尾砂基层结构设计参数取值分析

为分析固化剂稳定铁尾砂材料用作基层时结构设计参数取值,分别进行不同铁尾砂、5-10 mm碎石及固化剂掺配比例下,试件90 d养生龄期的弹性模量试验及弯拉强度试验。试验结果表明:5-10 mm碎石添加30%和40%时,固稳铁尾砂弹性模量及弯拉强度测试值与规范推荐的水泥稳定碎石弹性模量及弯拉强度接近或略高;未掺碎石时,固稳铁尾砂弹性模量及弯拉强度测试值与规范推荐的水泥稳定土弹性模量及弯拉强度接近或略高。确定了固稳铁尾砂混合料弹性模量及弯拉强度推荐取值范围,通过疲劳试验,采用Haversine(半正弦)加载模式,回归得到的稳定铁尾砂混合料(5-10 mm碎石添加30%,固化剂用量6%)疲劳参数a的取值为13.49,b的取值为12.008,疲劳参数与规范推荐的水泥稳定碎石类材料接近。     

土的弹性模量测试方法的研究

该文介绍了在经改装的静止侧压力仪上进行土的弹性模量测试的方法,并用该方法测定了上海饱和软粘土的弹性模量,经验证该测试方法具有仪器简单、加荷速度快、灵敏度高、测试结果可靠等优点,并探讨了影响土的弹性模量的因素。     

混凝土强度与弹模依时增长相关性公式的试验研究

讨论桥用高强度混凝土抗压强度与弹性模量增长相关性的试验结果与分析,在列述了试验的内容、材料、方法和测试结果后,着重分析平方根公式、双曲函数公式和其他幂函数公式的相关特征与应用。     

混凝土强度与弹模依时增长相关性公式的试验研究

讨论桥用高强度混凝土抗压强度与弹性模量增长相关性的试验结果与分析,在列述了试验的内容、材料、方法和测试结果后,着重分析平方根公式、双曲函数公式和其他幂函数公式的相关特征与应用。     

板式橡胶支座滑动性能试验研究

为了研究板式橡胶支座的滑动性能,对其进行了压剪试验,重点考察了竖向面压大小和水平加载速率对支座摩擦系数的影响,以及支座滑动过程中的力学性能。试验结果表明:摩擦系数随着竖向面压的增大而减小,随着水平加载速率的增大呈现先增大后减小的趋势;在加载过程中,支座会出现滑动、脱空和卡压现象,应力应变关系曲线上出现应力突变点;支座滑动前的极限剪应变可达到120%以上。建议设计时,在经济可行的条件下,尽量减少面压;在分析支座的滑移现象时,可偏安全地选取较小的摩擦系数,并关注支座脱空和卡压带来的不利影响。     

混凝土静力抗压,抗折弹性模量试验及简化计算

1 静力受压弹性模量试验及简化计算 长期以来,我国普遍采用建研院建材室1965年编著的,逐级预压累计55次的卸荷模量试验法。该种方法既繁琐又费时,且材料试验机连续使用时间太长,马达发热,不少试验人员要加班加点才能完成该项试验。 为使该项试验更符合我国的实际情况,《普通混凝土力学性能试验方法》GBJ81—85中的静力受压弹性模量试验,已由国家计     

蒸汽养护对高性能混凝土力学性能影响研究

为研究蒸汽养护对高性能混凝土力学性能影响,通过测试并对比混凝土蒸养与标养条件下56 d龄期内的抗压强度和弹性模量变化,分析了不同养护方式下混凝土的力学差异。结果表明,对于添加粉煤灰、矿粉等矿物掺和料的高性能混凝土,蒸汽养护可以显著提升其早期强度和弹性模量,同时不影响其后期强度及弹性模量发展,蒸汽养护技术具有较好的工程应用前景。