弹条Ⅲ型扣件性能测试与分析

以实验室数据为依据 ,研究弹条Ⅲ型扣件的性能及扣件节点的特性 ,并分析诸多影响扣件正常使用的因素 ,同时 ,为检算轨道受力及稳定提供重要参数。     

铁路用Ⅱ型弹条断裂的原因及改进措施

针对铁路用Ⅱ型弹条断裂的问题，通过广泛取样，进行断裂原因分析，揭示产生断裂的主要原因，采取消除成型中应力集中、规范管理工作、保证回火温度均匀、优选弹条材料等改进措施，提高了产品质量，保障了钢轨和轨枕的稳固连接。     

对TB／T1495．2—92《弹条I型扣件弹条》的探讨

标准是人们共同遵守的准则和依据。特别是产品技术标准，它必须达到统一、协调、准确、正确、规范的要求。在生产中，我们发现ＴＢ／Ｔ１４９５．２—９２《弹条Ｉ型扣件弹条》有些不足之处，提出来供大家商讨：一、在ＴＢ／Ｔ１４９５．２中，有些尺寸要求相互矛盾。我们...     

高速铁路专线W1型弹条生产工艺及应用的研究

随着高速铁路事业的飞速发展,对与其相配套的设施性能提出了更高的要求。对我国高速铁路使用的W1型轨道弹条阐述了生产工艺、生产流程、产品质量的检查方法及产品的推广应用。     

Ⅲ型弹条扣压力测试方法

现有e型弹条扣压力测试有2种方法:通过加载使弹条向下产生一定位移时进行测定(方法1);通过提升使弹条向上产生一定位移时进行测定(方法 2)。分别采用2种方法测试不同安装距离下Ⅲ型弹条的扣压力并分析扣压力与安装距离的关系。结果表明:采用方法 1时安装距离为8,10,20 mm测得的弹条扣压力均满足标准要求,弹条扣压力随安装距离的增大而增大;采用方法 2时安装距离为8,10 mm测得的弹条扣压力满足标准要求,安装距离为20 mm时不满足要求,弹条扣压力随安装距离的增大而减小。采用方法2进行扣压力测试时须严格保证弹条与安装座距离处于8~10 mm。     

地铁曲线波磨段e型弹条大圆弧共振断裂因素研究

为了科学探究e型弹条大圆弧共振断裂的影响因素,基于DTⅢ型扣件系统建立e型弹条精细化三维有限元模型。应用非线性有限单元法和模态分析方法并结合运营现场波磨测试结果,计算分析地铁小半径曲线波磨段列车荷载作用下扣件弹条的固有振动特性。研究结果表明：e型弹条在钢轨波磨引起的高频激励条件下发生共振时,弹条等效应力最大值和剪应力最大值位置与现场弹条断裂位置高度吻合。列车过曲线段时,由于DTⅢ型扣件系统铁垫板上部结构的装配误差问题,扣件系统各部件之间存在接触缝隙。轨距挡块在列车横向作用力下会产生横向微动,从而影响弹条趾端边界条件,导致弹条第2阶固有频率大幅降低。在某湿热多雨的沿海地区,地铁线路运营环境较为潮湿,长期的潮湿环境将会减小弹条趾端与轨距挡块接触面之间的摩阻力,随着弹条趾端摩擦约束作用的减弱,e型弹条在安装状态下第2阶固有频率显著降低,并且在轨距挡块出现横向微动的情况下,弹条第2阶固有频率降低幅度增大,甚至接近现场波磨通过频率,导致弹条在第2阶固有频率发生共振。扣件系统装配误差与潮湿的线路运营环境可能会造成弹条大圆弧共振断裂问题。     

德国道岔专用窄型弹条强度分析

介绍了Ⅲ型预应力混凝土岔枕的结构形式,将岔枕与轨道结构作为整体进行受力分析,求出岔枕的作用荷载．根据求得的作用荷载,利用大型有限元通用软件ASSYS岔口枕做详细的强度分析．     

不同类型混凝土枕与弹条Ⅰ、Ⅱ型扣件号码配置关系分析

近几年来线路大修中成段更换Ⅲ型有挡肩预应力混凝土枕(以下简称为“Ⅲa型枕”),在安装弹条Ⅱ型或Ⅰ型扣件时发现线路轨距普遍缩小了4~8 mm。通过分析、计算找出问题所在,指出Ⅲa型枕轨距尺寸设计不同于以往旧型混凝土枕。     

弹条Ⅲ型扣件拆装机具的研究与应用

详细介绍拆装弹条Ⅲ型扣件机具的原理和结构,对人工拆装和机具拆装两种方式进行了对比,在工务现场的应用表明,该机具显著提高了弹条Ⅲ型扣件的拆装效率,尤其适用于一次性铺设无缝线路的施工中。     

Ⅲ型弹条断裂原因分析

针对Ⅲ型弹条在服役中出现个别断裂的情况,检测分析了弹条断口处金相组织、硬度、化学成分、脱碳及原材料缺陷等理化性能,寻找关键受力区,判断影响弹条断裂的主要因素。     

Ⅲ型弹条变形强化的研究及实践

通过对Ⅲ型弹条受力分析，阐述Ⅲ型弹条变形原理，经预压强化处理的弹条，减少了残余变形，保证了扣压力，提高了产品质量。     

地铁扣件弹条失效分析及结构阻尼优化

为研究弹条断裂失效原因,以地铁常见DI弹条为研究对象,分析和总结断裂DI弹条材料宏观及微观特征,初步发现伤损弹条裂纹源区凹凸不平,存在表面缺陷。建立扣件弹条及铁垫板有限元简化模型,分析弹条中肢与扣件铁垫板不同安装深度对弹条强度的影响,发现非正常安装2 mm以上弹条中趾接触位置出现接触应力集中斑,且超过正常安装深度4 mm时应力急剧增大。通过对DI弹条自由、安装下试验模态参数识别,首次得到弹条中肢相对于扣件铁垫板不同安装深度下模态参数特征,弹条模态仿真结果与试验结果对比误差在3%以内。借助行车条件下弹条模态特征及钢轨波磨测试分析结果,揭示DI弹条中肢在超过正常安装深度2 mm以上其安装模态频率与钢轨磨耗激励频率范围(462～668 Hz)基本吻合,导致在周期性强迫振动激励作用下发生共振失效的机理。基于DI弹条断裂失效机理,以“远离激励频带、减小振动幅值及保证互换安装”为改进目标,对弹条进行结构阻尼优化。相对原DI弹条参数特征,优化结果显示,阻尼弹条强度满足材料要求,且疲劳寿命提高4.86倍;阻尼弹条安装模态频率先减小后增大,成功避开钢轨波磨激励频率范围;阻尼弹条主峰值频率幅值下降8.4%...     

ω系列弹条有限元结构分析计算软件的研究

介绍ω系列弹条有限元结构分析计算软件的主要设计理论和基本算法公式以及应用。     

Ⅲ型弹条扣压力的研究及应用

为了满足高速重载铁路轨道结构的要求 ,研究Ⅲ型弹条的扣压力及弹程、硬度和残余变形对扣压力的影响 ,在生产中有效地稳定Ⅲ型弹条的扣压力 ,以保证铁路行车安全     

基于Ⅱ型弹条的小半径曲线扣件设计研究

通过对既有普通线路小半径曲线扣件系统存在的弹条扣压力衰减快、轨距块断裂、垫板裂化等问题展开小半径曲线用扣件系统优化研究。在II型扣件系统基础上,增设12 mm厚铁垫板和4 mm厚的尼龙垫片,将挡板座与铁垫板一体化设计,共同承担钢轨传来的横向力,改进后的扣件系统与Ⅲa型轨枕配套使用,轨距调整量可达18mm,满足小半径曲线轨距加宽15 mm的使用要求。并用有限元软件计算弹条采用不同半径时的各项技术指标,结果表明:弹条直径选用14 mm时,扣压力较大,最大等效应力和弹程适当,各项性能最优。将设计优化后的扣件系统在某编组站溜放线进行试装,接近1年的使用表明该扣件系统应用状况良好,未出现弹条松动、轨距扩大现象,Ⅲa型轨枕的病害也大大减少。     

Ⅲ型弹条残余变形预压工艺的研究

运用金属晶体中的位错理论 ,阐述 型弹条残余变形预压原理。通过对 型弹条受力情况及以往生产现状的分析 ,采取预压的方法对其进行强化处理。经预压的弹条 ,减少了残余变形 ,保证了扣压力 ,提高了产品质量     

Ⅱ型弹条的淬火工艺和热处理设备

介绍柳州铁路电务器材厂Ⅱ型弹条的生产，是根据技术要求采用感应透热加热方式、3次热压成型、余热淬火加回火的生产工艺，和按照4～4．5s／件的生产节拍，工件成型后立即淬火处理的连续生产的热处理淬火设备及应用效果。     

基于弹条与T型螺栓受力安全的WJ-7型扣件安装扭矩最大限值分析

为了合理确定高速铁路无砟轨道WJ-7型扣件安装扭矩最大限值,建立高速车辆-轨道耦合动力学模型,计算分析钢轨垂向动位移变化特征,进而构建WJ-7型扣件系统有限元模型.以钢轨位移和扣件安装扭矩最大限值为输入荷载,分析扣件安装扭矩对弹条及T型螺栓应力状态的影响,提出扣件安装扭矩最大限值的取值建议.结果表明:WJ-7型扣件弹条...     

地铁弹条Ⅱ型分开式扣件力学特性研究

为完善优化地铁扣件的设计理论,针对弹条Ⅱ型分开式扣件的伤损特性,参考深圳地铁一期采用的WJ-3弹条Ⅱ型分开式扣件的结构形式,简化建立扣件系统静力学模型。基于有限单元法,计算分析弹性模量对扣压力的影响以及列车横向力、列车荷载作用下的垂向振动、压紧位移对弹条内部应力分布的影响。结果表明:压紧位移对弹条中的应力分布和最大应力的影响更为显著,当压紧位移超过10 mm时,弹条后肢弯位置可能折断。依据计算结果得出3种荷载下的弹条应力分布规律,同时从弹条强度出发,初步提出弹条的预压缩量和压紧位移限值,预压缩量不超过5 mm,压紧位移应小于9 mm。     

地铁用e型弹条异常断裂原因分析

材质为60Si2Mn的某e型弹条进行疲劳试验时,当循环次数仅为60万次时发生断裂。为查找断裂原因,对e型弹条断裂处的形貌、能谱、金相组织、硬度和化学成分等进行分析。分析结果表明：由于弹条原材料表面存在拉伤沟和夹杂物,在疲劳试验过程中受高应力交变载荷的作用,在弹条拉伤沟处产生应力集中,并逐渐形成微裂纹。同时,由于回火马氏体的存在,导致形变过程中产生位错塞积,形成高应力区,加快裂纹扩展,最终导致弹条在较短时间内断裂。