方钢管混凝土轴心受压构件的徐变分析

基于混凝土徐变的继效流动理论，结合方钢管混凝土轴心受压构件的受力特点，推导出方钢管混凝土轴心受压构件徐变的计算公式。此徐变计算公式既考虑了钢管混凝土轴心受压构件徐变的特点，又能反应出不同因素对构件徐变的影响。应用这些公式，通过迭代计算得到的钢管混凝土轴心受压构件的徐变，与试验数据符合较好。     

方中空夹层钢管砼轴压力学性能的理论分析

利用数值分析的方法对内管为方形的方中空夹层钢管混凝土轴心受压构件进行分析，确定了方中空夹层钢管混凝土轴压强度承载力的简化计算公式，并分别对数值分析结果、试验结果及简化计算结果进行比较，三者吻合良好。     

预应力钢管混凝土轴心受拉构件的计算方法

根据钢管混凝土本身固有的特性，它主要适用于轴心受压，不适用于轴心受拉，为了有效地扩大钢管混凝土的应用范围，本文提出了预应力钢管混凝土轴心受拉构件，并对其受力全过程及承载能力作了分析计算。     

钢管混凝土轴心受压构件受核心混凝土徐变的影响分析

当核心混凝土产生徐变时,会出现内力重分布现象,使钢管和混凝土的模量发生变化。通过研究钢管混凝土徐变的特点,分析了核心混凝土徐变对钢管混凝土轴心受压构件强度和稳定性的影响,并提出在不同条件下如何考虑徐变对轴心受压构件稳定承载力的影响。     

基于特征裂缝宽度的混凝土构件的可靠性

根据结构可靠性的基本理论和无粘结部分预应力混凝土构件设计方法，分析了基于“特征裂缝宽度”的正常使用极限状态下的可靠性。计算结果说明，无粘结部分混凝土构件的正常使用极限状态下的可靠性提高，设计规范的“特征裂缝宽度”计算公式有较高的可靠保征。     

钢管混凝土受压构件徐变分析

混凝土徐变使钢管混凝土构件发生应力重分布。根据弹性徐变理论,按龄期调整的有效模量法,导出了轴心受压和小偏心受压构件长期作用下钢管与核心混凝土徐变应力增量计算公式,计算值与试验结果吻合较好。进一步的数值分析表明,截面含钢率变化会显著影响钢管应力增量值的变化,但对核心混凝土应力增量影响不大;随着偏心率的增大,相同含钢率下钢管与核心混凝土应力增量几乎均呈线性变化。增大截面含钢率可降低钢管由徐变产生的附加内力,但根据截面内力按刚度分配的原则,钢管更多地承担外力,使钢管的总内力呈增大趋势,核心混凝土承受的外力显著减小,不利于钢管混凝土构件性能的发挥。     

轻型钢结构中薄壁构件的应用研究

近年来，薄壁构件在轻型钢结构中的应用日趋广泛．由于薄壁构件高强薄壁的特性，使得稳定性和连接成为轻型钢结构设计中突出的问题．根据国内外研究现状，着重就日前薄壁构件的截面特性、屈曲行为的研究方法、稳定性设计理论和薄壁构件的半刚性连接模型等热点问题作了系统地阐述，并归纳了轻型钢结构亟待进一步深入研究的内容。     

长期荷载作用下钢管混凝土轴心受压构件初始应力分析

在分析弹性工作范围的钢管混凝土轴心受压短柱受力特点的基础上,对在长期荷载作用下钢管混凝土轴心受压构件的初始应力进行了分析。推导出在荷载作用下,三向应力状态的核心混凝土应力计算公式,引进了对钢管混凝土构件截面积的折减系数。与其它初始应力的简化公式的计算结果对比表明,此公式能全面反映含钢率、钢材及混凝土级别等因素对初始实力的影响。     

钢管砼偏心受压构件的徐变分析

钢管砼结构徐变由于物理状况上封闭、干硬性、养生时不浇水,受力上卸载而低于普通砼的徐变,由于徐变导致的钢管和砼的应力[1]重分布十分明显而不可忽视,为了有效计算核心砼徐变导致的重分布应力,在推导轴心受压构件徐变公式的基础上,结合大小偏心受压构件的受力特点,偏安全地考虑最大纤维处的徐变,根据弹性理论及叠加原理推导了钢管砼构件徐变系数的一般计算公式,并测试了轴心受压和偏心受压结构的徐变应变和收缩应变,经比较,徐变计算比较吻合,验证了理论分析.     

钢管砼偏心受压构件的徐变分析

钢管砼结构徐变由于物理状况上封闭、干硬性、养生时不浇水,受力上卸载而低于普通砼的徐变,由于徐变导致的钢管和砼的应力[1]重分布十分明显而不可忽视,为了有效计算核心砼徐变导致的重分布应力,在推导轴心受压构件徐变公式的基础上,结合大小偏心受压构件的受力特点,偏安全地考虑最大纤维处的徐变,根据弹性理论及叠加原理推导了钢管砼构件徐变系数的一般计算公式,并测试了轴心受压和偏心受压结构的徐变应变和收缩应变,经比较,徐变计算比较吻合,验证了理论分析.     

偏心周期载荷作用下薄壁构件的动力稳定性

应用加权残值方法将运动的薄壁构件偏微分方程转化为耦合的带周期性系数的Ｍａｔｈｉｅｎ方程，根据Ｂｏｌｏｔｉｕ方法确定了薄壁构件的动力不稳定区域。求解过程简单方便，适应性强，考题计算结果与已知解的结果符合较好。     

钢管混凝土轴心受压承载力计算

总结了现有钢管混凝土轴心受压承载力的计算方法，对约束混凝土轴心抗压强度的理论和试验研究成果进行了回顾，同时在约束混凝土理论基础上，建立了钢管混凝土轴心受压承载力的计算公式，并与其他方法进行了数值比较。结果显示，此方法与试验结果符合较好。     

圆形截面混凝土偏心受压构件极限承载力的理论分析

根据混凝土材料非线性的应力－应变关系,采用非线性分析的方法,对圆形截面的混凝土偏心受压构件的极限承载力做了理论计算,建立了荷载偏心对承载力影响的折减系数计算方法,为简化计算方法提供了理论依据。     

空心圆端形截面偏心受压构件极限强度计算

从基本理论入手，将桥梁工程中常用的空心圆端形截面偏心受压构件分解为圆环形截面和矩形截面，然后按文献[1]的有关规定分别计算其极限强度，方法简单，便于手工计算。     

薄壁箱形构件预应力钢束净保护层厚度的讨论

依据30m跨径预应力砼足尺薄壁箱梁的试验研究，分析了其在张拉阶段底板沿预应力钢束纵向开裂的原因，对薄壁箱形预应力砼构件，提出在考虑获得所需纵向预应力的同时，应计入泊松效应和预应力钢束对构件变形产生的反向作用力的不利影响，并从工程设计角度建立了分析模型，提出了确定预应力钢束下保护层厚度的建议公式．     

加筋混凝土构件裂缝宽度计算公式的改进建议

本文从加筋混凝土构件弯矩最大的附近截取裂缝间距长度的一段构件，分析该段构件的挠度与裂缝宽度之间的关系，从而建立裂缝宽度的理论计算公式，然后对理论计算公式进行简化，得到要应的实用计算公式。此法推理简单，计算方便且计算结果较好。     

高压输电塔主材的角钢并联加固轴压承载力

提高输电杆塔主材局部稳定性的承载力,可有效地避免输电塔倒塌事故的发生. 为此,通过6个轴心受压角钢并联加固试验、1个单角钢轴心受压试验和分析13个有限元模型,得到了试件的荷载-位移曲线和荷载-应变曲线以及构件的Mises应力云图,确定了试件的受力规律和应变规律以及设计参数对构件承载力的影响规律. 分析表明:试件原角钢的局部屈曲失稳为试件主要破坏形式;加固角钢的单元最大强度达到223.1 MPa;填板夹具的单元最大强度达到83.7 MPa;试件整体应变以竖向应变为主,填板夹具以剪切应变为主;均匀受压板理论的屈曲公式可以较好地计算出该加固试件的极限承载力;角钢并联加固法可以提高单角钢40%承载能力.      

箱形结构截面扭转中心的确定及应用

基于箱形薄壁梁的实际构造情况和用于薄壁构件约束扭转计算的YMANCK第二理论,对工程结构中常用的单箱双室薄壁箱形梁截面的扭转中心位置进行了理论推导,并得到了扭转中心的显式表达式。算例表明,该计算公式正确、使用方便,具有广泛的适用性。     

悬浇混凝土箱形拱圈截面宽高厚比限值研究

悬浇混凝土拱桥主拱圈多采用薄壁箱形截面,存在薄壁板件局部稳定问题,对箱形拱圈截面局部稳定性进行研究,基于弹性薄板理论和拱的等效压杆理论,以板件局部失稳时的临界应力大于受压构件允许应力为条件,保证拱圈截面不发生局部失稳破坏,推导局部稳定宽厚比限值理论公式,最后以某悬浇混凝土拱桥为工程背景,采用大型通用有限元软件ANSYS建立板壳模型加以验证,结果表明,理论推导的局部稳定宽厚比限值与有限元分析确定的局部稳定宽厚比限值较为吻合。     

预应力砼薄壁箱梁破坏形态研究

笔者依据30m跨径预应力砼足尺薄壁箱梁的试验研究，分析了其在尚未达到预期极限荷载下发生脆性破坏的原因，提出对在底板中设置预应力束的薄壁箱形预应力砼结构，应计入预应力束因梁体变形产生反向作用力的不利影响，并据此提出了预应力束上保护层厚度的建议公式．