变高度薄壁箱梁剪力滞的几何非线性分析

根据势能变分原理,考虑薄壁箱梁翼缘的剪力滞效应和结构竖向挠度的几何非线性,导出了变高度薄壁箱梁的非线性控制微分方程,并采用样条最小二乘配点法进行求解.将计算值与试验结果进行了比较,两者吻合较好.研究表明,对于三跨变高度薄壁连续箱梁,在均布荷载作用下,内支座截面的应力分布不均匀程度较中跨跨中截面大;荷载越大,非线性效应越显著.     

濮阳金堤河无粘结PPC低高度箱梁桥设计与试验

无粘结部分预应力混凝土低高度箱梁具有施工简便、节省材料等优越性。本文主要介绍濮阳金堤河无粘结部分预应力混凝土低高度箱梁试验大桥设计与试验内容,并根据工程实践,总结了该试验桥的基本特点。     

焦作孔村沙河大桥先张法部分预应力砼低高度箱梁设计与施工

部分预应力砼低高度箱梁与同跨径，同桥宽的预应力砼空心板相比有其优越性。本文简要介绍焦作孔村沙河大桥行张法部分预应力砼低高度箱梁的设计与施工工艺及施工中应注意问题。     

悬臂施工箱梁腹板开裂成因研究

基于现实工程中箱梁腹板开裂较为常见现象和腹板开裂成因的复杂性,针对箱梁腹板开裂主要原因,分别从定性和定量角度进行分析探讨。得出如下结论:(1)箱梁腹板开裂具体原因主要包括混凝土收缩、温度效应、预应力钢束弯曲引起的径向力以及锚固区压应力带来的泊松效应等,其中由预应力钢束弯曲引起的径向力和锚固区压应力带来的泊松效应是引起箱梁腹板开裂的主要原因;(2)利用有限元软件ANSYS通过工程实例对这两个因素引起的腹板开裂进行了分析,结果显示:箱梁腹板开裂容易发生在腹板预应力束弯起段,且其方向基本垂直于弯起预应力束。     

混凝土箱梁温度分布及其影响分析

结合某连续箱梁桥悬臂施工控制,进行了箱梁混凝土温度分布的现场观测,观测结果表明,太阳辐射作用下,混凝土箱梁沿高度的温度分布为非线性分布。通过对温度实测数据的分析,提出了公路桥梁混凝土箱梁温差计算建议模式,在此基础上,对混凝土箱梁的温度应力、施工过程中的温度变形进行了分析研究。     

预应力混凝土连续箱梁的约束扭转分析

本文介绍了运用广义座标法对于铁路桥梁设计40+4×64+40m预应力混凝土连续箱梁所作的约束扭转分析,以及比例尺为1:20的有机玻璃模型约束扭转试验结果。对于支点不均匀沉陷引起的约束扭转效应亦进行了分析。文中介绍了避免对于长箱梁作约束扭转计算时出现病态方程的方法,以及变截面箱梁的计算图式和边界条件。     

单室预应力混凝土箱梁温度场及温度应力研究

本文用伽辽金加权余量法导出在日照或大气温度或两者共同作用下箱梁温度场及简支箱梁温度应力的计算机模型,编制出能在微机上实现的通用程序。该程序计算出九江大桥的温度值及温度应力同相应实测值十分吻合。      

跨径35m先张法预应力混凝土低高度箱梁模板的构思

跨径35m先张法预应力混凝土低高度箱梁的成功应用,探索出了一种技术先进、结构合理、使用方便、造价低廉的新桥型箱梁模板,这种箱梁结构在公路桥梁建设中有着非常广泛的应用前景.     

等高度预应力混凝土连续箱梁支架预压分析

以湖南某地项目二标段一座等高度预应力连续箱梁桥为例,介绍了连续箱梁支架预压的要求、预压荷载、加载范围及加载操作过程,提出了在加载过程操作中应注意的问题,为连续箱梁支架预压施工提供参考。     

低高度宽体连续箱梁桥的加固设计

以南京市三汊河大桥(45+60+45 m连续箱梁桥)的加固处治工程为基础,介绍了其主要病害及加固设计方案,并对体外预应力索加固法与分布式表贴预应力碳纤维板的加固方案进行了对比研究。研究结果表明,预应力碳纤维板沿箱梁底板全宽分条布置粘贴,使得箱梁横向全宽范围内预应力较为均匀,较体外预应力索受力更为合理和高效,是特别适合低高度宽体箱梁桥加固的技术方案。     

基于Reddy理论的新型波形钢腹板组合箱梁挠度计算

为准确计算新型波形钢腹板(CSW)组合箱梁的挠度,基于Reddy高阶剪切变形理论,考虑钢-混接触面滑移变形和全截面高阶剪切变形效应,以形函数作为单元内高度变化的插值函数,利用最小势能原理推出新型CSW组合箱梁等参有限元行列式;以一根8.0?m新型波形钢腹板简支组合箱型试验梁为例,基于本文理论编制了相应的计算程序,计算了...     

连续箱梁模型的约束扭转试验报告

本报告所述的模型试验用以检验对于40+4×64+40m钢筋混凝土单室变高度连续箱梁的约束扭转计算。试验中特别注意了边界条件。报告中也显示了支点悬空时的应力。     

杭州湾大桥70 m预制混凝土箱梁移运技术

杭州湾大桥采用了70 m的预制箱梁,该梁形体大、质量大(2 200 t)、起吊高度高(52 m),梁预制后,如何移运成为难题。介绍了杭州湾大桥70 m箱梁在预制厂内的移运设备及具体施工方法,对同类桥梁及客运专线类似桥梁的预制施工有较大的参考价值。     

40米予应力混凝土箱梁有机玻璃模型约束扭转试验报告(摘要)

本报告根据测试结果与计算值基本相符认为,在单室混凝土箱梁的约束扭转计算中横截面可简化为无外伸肢的单纯箱形,整个梁可作为阶梯状变截面梁处理。此种图式并可用以解决连续箱梁的约束扭转计算。报告注意到我国混凝土箱梁的构造特点(端隔墙为柔性框架)及相关的受力状态特征。对于测试方案的确定及实测数据的整理、分析有较详细的探讨。本文也指出了需更深入研究的问题——隔墙弯曲应力。     

高强轻集料混凝土连续刚构桥应力分析

基于高强轻集料混凝土连续刚构桥的结构与设计特点,考虑施工阶段累积效应和混凝土的收缩、蠕变效应,采用有限元理论对成桥后不同荷载组合作用下的箱梁腹板主应力进行了计算分析,得出高强轻集料砼在桥梁上的局部应用有利于抑制箱梁腹板斜裂缝的结论:(1)恒载作用下,各关键截面计算点均有σ′1<σ1,高强轻集料混凝土在连续刚构桥上部结构的使用,降低了主跨3/8截面腹板上端和质心高度处的主拉应力;其他各选取计算点处,普遍不同程度地加大了主压应力储备;(2)考虑偏载和温度作用的正常使用极限状态短期荷载组合下,轻砼桥腹板σ′1满足现行公路桥规要求,且均比普砼桥第一主应力降低;(3)上述荷载组合下,左边跨现浇段中间截面第一主应力受高强轻集料混凝土影响不大;左边跨现浇段外和主跨的各关键截面,轻砼桥不同高度计算点σ′1较普砼桥明显减小,且沿同一截面竖向,自腹板上端、质心到下端,减小幅度依次变小;沿桥轴线方向,愈接近主1#墩,σ′1减小得越多,最大减小值为0.54MPa.     

腹板开孔对轨道交通箱梁振动噪声的影响

实测了城市轨道交通简支箱梁各板件的振动与近场噪声, 结合板件声辐射理论研究了箱梁结构振动辐射噪声和箱梁振动的关系; 基于箱梁结构噪声易产生绕射的低频特性, 计算了矩形混凝土板件在不同开孔工况下辐射的结构噪声变化情况; 在考虑箱梁腹板开孔的基础上建立了车辆-轨道-箱梁耦合有限元模型和箱梁振动-结构噪声有限元-无限元模型, 分析了箱梁腹板开孔前后各板件的振动和结构辐射噪声变化情况。研究结果表明: 箱梁板件声辐射效率随频率的增加并不呈现线性关系, 箱梁各板件近场低频(低于250 Hz) 辐射噪声与结构振动加速度级也并非简单的线性关系, 箱梁辐射噪声由箱梁振动和箱梁各板件声辐射效率共同决定; 对于两端简支的开孔板件, 在开孔率基本一致(0.4%左右) 的情况下, 开孔直径越小, 板件振动辐射噪声声压级越小; 采用有限元-无限元方法模拟箱梁近场低频结构噪声, 既能解决单独采用有限元法时声场边界反射的影响, 也避免了采用有限元-边界元方法时多软件交叉使用的不便; 腹板开孔虽然增加了箱梁板件在某些频率(100~125 Hz) 处的振动响应, 但由于箱梁内、外部声场连通, 使得声短路效应增加, 降低了板件的声辐射效率和相应频段的噪声; 腹板开孔后在1~250 Hz频段内顶板、底板和腹板附近的总声压级分别降低了9.43、2.74和1.63 dB, 从而使箱梁结构噪声得到了控制。      

变截面箱梁的负剪力滞

应用考虑剪滞效应的有限段模型，对一般变截面面箱梁的负剪力滞进行分析。探讨了变高度简支箱梁，悬臂箱梁的负剪力滞受梁高比，宽跨比以及荷载型式等因素变化的影响。获得了变截面箱梁负剪力滞的一般规律和初步结论为负剪力滞计算提供了重要参考。     

松花江公路大桥引桥总体设计

松花江公路大桥的引桥为 6m× 4 0m(南引桥 ) +8m× 4 0m(北引桥 )预应力混凝土等高度连续箱梁结构 ,主要对总体设计做了简单介绍。     

等高变宽现浇箱梁施工技术

现浇箱梁施工通常有满堂支架现浇和悬臂现浇两种施工方法,各自适合不同的场合。当现浇箱梁墩台高度不高的时候大多采用满堂支架现浇,该方法特别适合于不利于工厂化批量生产的诸如等高变宽变截面箱梁桥的施工。文章结合工程实例,介绍了等高变宽箱梁碗扣式满堂脚手架现浇施工技术,可为同类工程提供有益的参考。     

仿粒突箱鲀的起重机箱梁风荷载减载设计方法

风荷载是起重机大车运行时的重要载荷，主梁作为起重机的主要挡风构件，针对主梁的减载设计可以有效地降低起重机运行能耗，本文以粒突箱鲀的结构为启发，探究起重机箱梁风荷载的仿生减载设计方法. 首先运用灰度转换、二值图像转换及边缘检测方法提取箱鲀鱼嘴特征廓线，获得以箱梁特征高度为设计变量的仿生设计模型，然后通过箱梁迎风面附着轻质材料的方式实现传统起重机箱梁的仿生设计，并运用计算流体力学软件（FLUENT）对仿生设计进行评估. 研究结果表明:以某40 t集装箱起重机箱梁为例，采用聚苯乙烯泡沫作为轻质贴附材料的仿生箱梁较传统箱梁结构风阻减小65.77%，而仿生贴附结构仅使箱梁增重2.28%；仿生箱梁的流线外型减轻了由迎风面处边界层分离带来的流场扰动，降低了结构的气动力脉动值，提高了起重机在风场中运行的平稳性.