预应力钢绞线张拉伸长值量测方法的探讨

研究目的:探讨预应力钢绞线量测方法,总结预应力钢铰线张拉伸长值计算、锚塞回缩量的量测及其对张拉力的影响,为预应力工程钢绞线张拉量测提供成熟有效的方法. 研究结论:(1) 采用该方法施工的桥梁钢绞线预应力张拉伸长值、锚塞回缩量量测,均符合预应力筋的加工及张拉的各项指标要求;(2) 张拉完成时的上拱度量测结果均与设计计算结果相符,符合设计要求,与张拉力控制匹配良好,可用于钢绞线预应力张拉施工工艺的计算、量测;(3) 当钢绞线分多次实施张拉时,将各次张拉伸长量累加,伸长量计算时,应在按各次张拉伸长量累加(初始拉力的伸长值是按规范规定推算而得)而得的实测伸长值中,减掉所有各级的在张拉千斤顶中工作长度的伸长值.     

用伸长值校核预应力钢绞线张拉控制应力的探析

结合某预应力混凝土梁张拉过程中出现的问题,探讨后张法预应力钢绞线张拉程序及影响因素,推导钢绞线实际伸长值与理论伸长值差值的精确计算公式。     

并置梁横向加固运营后剩余有效预应力研究

并置梁横向预应力加固所用钢绞线长度较短,索力受两端约束形式及抗弯刚度等因素影响较大。通过室内试验,对3种不同索长钢绞线在不同张拉力下的索力进行测试,研究索在张紧弦模型、考虑抗弯刚度的铰接模型和固支欧拉梁模型下索力计算值与理论值之间的差异,分析了3种模型对长度5 m的预应力钢绞线索力识别精度的影响,为并置梁横向体外预应力加固索力测试及桥梁检测与健康状态评估提供参考。     

客运专线连续梁张拉控制技术

以津秦铁路客运专线宁车沽永定新河特大桥跨津汉快速路连续梁为实例,详细介绍了连续梁纵向张拉力及其伸长值的计算过程,与实际伸长值进行比较,并对造成偏差的关键问题进行了探讨,提出了关键控制技术。     

关于后张钢绞线张拉伸长值的讨论

影响后张法钢绞线伸长值变化的关键因素是基本身的弹性模量和孔道摩擦系数。本文结合连续梁桥施工实际，探讨钢绞线伸长值偏原因及校标准。     

现浇预应力连续箱梁智能张拉及大循环压浆施工技术

介绍宝汉高速公路南郑互通立交EK0+521.500机耕天桥现浇连续箱梁钢绞线张拉施工技术,对连续箱梁钢绞线控制应力及伸长量计算过程及现场张拉控制情况进行介绍,对现场施工人员有一定的借鉴意义。     

后张法预应力筋伸长量的探讨

本文主要结合番禺三桥变高度预应力混凝土连续箱梁施工过程，对预应力钢绞线张拉中的理论伸长值的计算方法进行了介绍，并对施工偏差进行了分析。     

宜宾中坝金沙江大桥索力控制研究

宜宾中坝金沙江大桥首次采用以钢绞线拉索作为前支点的牵索式挂篮悬浇施工,针对多根钢绞线拉力均匀性和拉索两端索力的关系进行了分析,得到了相关的计算公式和一些规律性结论,并导出了控制钢绞线拉力均匀性的等值张拉法计算公式。     

后张法预应力T梁钢束理论伸长量计算方法的优化

现行规范公式在计算后张法预应力T梁钢束理论伸长量时,利用钢束直线段长度近似代替钢束的实际长度,给最终计算结果带来误差。本文根据微积分原理,利用钢束理论伸长量分段计算法,对后张法预应力T梁钢束理论伸长量进行优化计算,重点对部颁通用图中不同跨径T梁直线段钢束的常规计算方法进行优化,给出优化前后的误差大小,并发现传统计算方法对20 m和50 m跨径单片T梁钢束伸长量校核结果影响程度较大。建议采用张拉力与伸长量作为"双控指标",减小计算误差,以有效提高后张法预应力T梁钢束的张拉质量。     

预应力混凝土轨道梁张拉施工中的变形和应力

介绍预应力混凝土轨道梁材料配合比和力学性能;轨道梁的张拉控制应力和钢绞线伸长值,实测伸长值与理论伸长值的相对误差都在规范允许范围内;用有限元仿真模型计算了张拉过程中梁体产生的竖向反拱值和梁体应力值,结果表明有限元模型计算结果与采用规范设计公式计算结果吻合良好。     

自锚式悬索桥缆索施工技术

浙江海盐塘桥为3跨自锚式悬索桥,主缆、吊杆采用钢绞线索,主缆梁端锚固,塔顶分批张拉。结合施工,详细阐述海盐塘桥主缆、吊杆控制张拉力的确定,穿束、张拉顺序,张拉力控制及索力检测情况。     

铁路箱梁预应力自动张拉技术研究

为克服传统预应力施工方法的缺陷,研制了铁路桥梁预应力自动张拉系统。该系统可实现预应力自动化平衡张拉及精确施加,并用伸长量来实时校准和调控,具有张拉、持荷、锚固全过程智能控制,数据自动采集、存储,数据无线远程传输等功能。现场试验结果表明:张拉力偏差0.5%、伸长值偏差6%、两端不平衡力5 k N。与传统张拉工艺相比,应用该系统可显著提高工作效率,降低劳动强度。     

高速铁路桥梁预应力孔道摩阻损失系数测试误差敏感性分析

为更好地指导高速铁路桥预应力混凝土梁预应力孔道摩阻损失系数的测试,在对比分析应变分布法和拉力比法这2种测试方法的预应力孔道摩阻损失系数计算公式的基础上,分别推导这2种方法的预应力孔道摩阻损失测试误差敏感系数计算公式,研究钢束参数对测试误差敏感系数的影响规律,并通过大量实测数据的统计结果验证理论分析结论。研究表明:拉力比法相对简便,适合在工程中推广运用,但其计算精度对测试误差的敏感性较高,并且在钢束角度差和钢绞线长度相同的条件下,孔道偏差系数的计算精度对测试误差的敏感性高于孔道摩擦系数的计算精度对测试误差的敏感性,且钢束角度差越小,钢绞线越短,测试误差的敏感性越大,而钢绞线的长度差对测试误差敏感性的影响不具规律性。为提高用拉力比法测试预应力孔道摩阻损失系数的精度,建议测试过程中钢束的角度差不宜小于3°,钢绞线的长度不宜小于15m。     

混凝土轨枕预应力张拉PLC控制技术

以西门子S7-2 0 0PLC为核心 ,采用PID调节方式实现混凝土轨枕预应力张拉工序的自动控制 ,有效地解决轨枕张拉力值的精度与稳定性控制     

装配式车站结构纵向张拉力影响因素及控制研究

装配式车站先后在长春、青岛、深圳等地得到了广泛应用,装配式车站的接缝宽度是决定其拼装质量及防水效果的重要因素。为了进一步提高装配式车站的拼装质量,更好地控制装配式车站的接缝宽度,以深圳地铁装配式车站设计方案为例,重点分析影响装配式车站纵向张拉力的影响因素及控制方法。分析结果表明：影响装配式车站纵向张拉力的因素主要有张拉点位的布置、弹性密封垫橡胶材料的硬度、构件与接触体的摩擦力以及张拉过程中构件的施工姿态。橡胶密封垫的硬度是纵向张拉力的主要影响因素,应根据橡胶密封垫的硬度采用不同的张拉力控制值,以达到接缝要求的控制宽度;纵向张拉点位对橡胶密封垫的压紧均匀程度影响较大,在长大构件中纵向张拉点位间距在4.3～6 m之间,可有效控制沿纵向长度方向密封垫的压缩量差在1 mm以内;侧墙构件以及拱顶构件在吊具没有完全卸载的情况下张拉,可有效减少构件平动对接触防水密封垫的影响,同时有利于构件张拉到位;通过对施工现场纵向张拉力的监测,每环的张拉力并非定值,多分布于295～310kN,侧墙、顶板构件的张拉力略大于底板构件的张拉力。     

一种桥梁预应力张拉自动控制系统

预应力张拉是预应力桥梁施工的核心环节,对张拉过程和终点的自动、精确控制具有重要意义。设计了一种预应力张拉自动控制系统,在自动校正检测张拉力和张拉伸长量的基础上,建立施工中张拉力和伸长量关系,同时根据施工规范,实现有效预应力点的判定,进而确定张拉终点。实验和现场施工应用表明,在张拉伸长量误差<0.1 mm,张拉力误差<0.02 MPa的前提下,该系统对张拉有效应力点的判定准确率为98%,满足自动施工要求。     

锚索孔道压浆体的非稳态腐蚀性能研究

基于Fick定律,建立氯离子在压浆体保护层径向的扩散方程,推导锚索孔道压浆体中氯离子的等效扩散系数计算式,揭示氯离子等效扩散系数、锚索钢绞线的腐蚀时间与压浆体保护层厚度之间的数学关系;采用外加电场梯度进行加速腐蚀试验,并根据试验数据计算等效扩散系数的数值,比较不同配方压浆体的抗腐蚀性能。结果表明:在腐蚀诱导期,压浆体保护层中的氯离子等效扩散系数随压浆体保护层厚度的增大而减小,腐蚀时间与压浆体保护层的厚度呈幂函数变化关系;在腐蚀发展期,氯离子的扩散从非稳态扩散逐渐趋于稳态扩散,等效扩散系数也逐渐减小并趋于稳定值,锚索钢绞线的腐蚀过程也同时由非稳态逐渐过渡到稳态;在诱导期和发展期,掺有高性能压浆剂的水泥压浆体中锚索钢绞线的腐蚀时间分别约为纯水泥压浆体的1.5倍和4倍,因此采用适宜的压浆剂能够成倍提高压浆体的抗腐蚀性能。     

飞燕式钢管砼拱桥系杆与吊杆施工分析与控制

102国道跨伊通河大桥为主跨158 m的飞燕式异型钢管混凝土拱桥,结合该桥介绍了钢管混凝土拱桥系杆与吊杆在施工中的关键问题。利用MIDAS软件模拟了主桥系杆施工的张拉过程,模拟中考虑了桩-土的相互作用对结构受力及变形的影响。提出了考虑张拉顺序时吊杆张拉力的计算方法,该方法可以满足各吊杆均匀张拉的原则,并以此确定了桥例的吊杆张拉力。通过比较考虑张拉顺序与未考虑张拉顺序时吊杆张拉长度的分析结果,证明了张拉顺序对吊杆张拉力及张拉长度的确定有较大影响。     

后张法短束预应力钢绞线张拉伸长值控制分析与探讨

针对施工中现浇箱梁短束预应力钢绞线实测伸长值超出现行公路桥涵规范中±6%的规定的问题,结合工程实例,对误差产生的原因进行分析与论证,并探讨了在施工中加强控制的合理建议。     

锈蚀钢筋混凝土粘结性能劣化研究

为研究锈蚀对钢筋混凝土破坏形式和粘结性能的影响，通过对通电加速锈蚀试件进行拉拔试验，获得试件破坏形式、极限粘结强度与滑移值随保护层厚度和锈蚀率的变化规律，再建立锈蚀钢筋拉拔试件模型，分析全粘结段应力分布情况。研究结果表明：(1)试件破坏形式可大概分为保护层脱落破坏、拔出破坏(产生裂缝)、拔出破坏(不产生裂缝)三种类型；(2)保护层较小时，最大拉力随锈蚀率增大而减小，保护层增大到一定程度，最大拉力随锈蚀率增大出现先增后降的现象，最大拉力对应的滑移量随锈蚀率增大均减小；(3)相同锈蚀率下，粘结强度和滑移量与保护层厚度成正相关，且保护层厚度越小，粘结性能损失越快；(4)靠近加载端或自由端位置粘结应力最大，中间段分布均匀。拉拔过程中，粘结应力整体水平逐渐增大，峰值现象也逐渐凸显，粘结应力峰值随锈蚀发展逐渐下降，且峰值由自由端移动到加载端。