谈小半径预应力混凝土曲线箱梁桥的设计

立交桥梁由于地形条件的限制约束和线型设计要求,多采用曲线梁。特别是小半径曲线梁桥,除承受弯矩、剪力外,还承受较大扭矩和翘曲双力矩作用,受力复杂,给结构分析和设计带来一定难度。结合杨凌立交D匝道桥的设计,谈谈小半径曲线箱梁桥的设计要点。     

山区公路典型小半径曲线安全改造

山区公路长大下坡加小半径曲线是事故多发点。本文以某山区公路事故黑点为研究对象,通过对行车速度及车辆行车轨迹的分析,得出小半径曲线视觉信息不良及离心力过大是导致事故的主要原因。在对车辆侧向稳定性理论分析基础上,对改造前后运行车辆运行安全性进行了分析评价,并提出了山区公路小半径曲线的道路安全设计方法,以供参考。     

公路小半径曲线段事故机理及对策研究

为解决公路小半径曲线段的交通安全问题,界定了小半径曲线段,并基于小半径曲线段的事故形态,分析得出该类型曲线段的交通事故机理。针对交通事故的成因,对于小半径曲线段,分拟建道路和已建道路,提出不同的对策,以降低公路小半径曲线段的交通事故数。     

基于剪力-柔性梁格法的分岔式变宽箱梁分析

结合工程实例,采用空间有限元软件Midas Civil对某分岔式变宽箱梁进行基于剪力-柔性梁格法的空间受力分析,并与单梁模型的计算结果进行了对比验证。分析表明:梁格模型中各纵梁受力与支座的横向布置位置密切相关;常规的单梁模型不能考虑由于恒载横向不均匀分布而产生的空间效应,对于某些宽箱梁,常用的偏载增大系数取值偏小;梁格模型可以较为真实的模拟荷载横向不均产生的空间效应,更好的指导结构设计。     

桁架轨行式架桥机在互通立交匝道桥窄桥面大坡度小半径曲线上的架梁技术

介绍桁架轨行式YQ120-30架桥机在郴宁高速公路水龙互通立交D匝道桥3.65%下坡道130 m小半径曲线上架设30 m T梁时,对架桥机所进行的改进、架桥机改进后的特性过跨和架梁模拟试验、小半径曲线过跨及架梁主要施工方法与施工注意事项。     

小半径曲线预应力箱梁桥设计

结合某小半径曲线连续梁桥的工程实例,简要论述了小半径预应力混凝土连续梁桥在计算理论、受力特点和构造上的处理方法,并对曲线梁桥设计要点进行了总结。     

山区低等级公路小半径曲线升级改造安全措施

山区公路由于地形的限制,小半径曲线在路线中占有较高的比例。根据2002年全国各类型交通事故统计显示．曲线段事故在道路交通事故占多数,且事故死亡人数分布显示,山区小半径曲线段的事故是最高的。公路改扩建工程中,受地理地形条件限制和全局公路布线需要,小半径曲线不可避免的,故小半径曲线段的安全性是设计者所必须面临的问题。     

小半径曲线刚构箱梁桥日照时变温度场与温度效应

应用太阳物理学理论确定了太阳的实时位置, 结合光线跟踪算法实时选取了结构的时变迎光面, 得到了结构的时变热边界条件; 以永顺—吉首高速公路石家寨立交中的一座小半径曲线刚构箱梁桥为工程背景, 参考当地历史气象数据, 以气温最高的某夏日为例, 在考虑太阳辐射、长波辐射、对流换热和风速等环境条件下, 实现了小半径曲线刚构箱梁桥三维瞬态日照时变温度场的有限元仿真, 通过热-结构耦合分析得到了小半径曲线刚构箱梁桥的日照时变温度效应。研究结果表明: 在日照时变辐射作用下, 由于小半径曲线刚构箱梁桥翼缘板的遮盖作用, 箱梁腹板受太阳直射的时间不同, 箱梁各断面腹板处最大温差为1.3℃; 小半径曲线刚构箱梁桥顶板竖向温度梯度变化规律与《公路桥涵设计通用规范》 (JTG D60—2015) 中相似, 顶板上下表面间最大温差为14.3℃, 且箱梁顶板下表面温度变化滞后箱梁顶板上表面约3 h; 小半径曲线刚构箱梁桥顶板下表面会出现最大为3.13 MPa的横向拉应力, 顶板上表面、腹板外表面也均会出现超过2 MPa的横向拉应力; 小半径曲线刚构箱梁桥梁端与跨中位移变化趋势相反, 初步揭示了日照时变辐射作用下小半径曲线刚构箱梁桥的蛇形运动规律。      

超浅层小半径曲线顶管地面扰动数值模拟分析

超浅层小半径曲线顶管工程中,地面扰动成为施工过程中必须关注的问题。以杭州半山超浅层曲线顶管工程为基础,利用大型通用有限元软件ANSYS对超浅层顶管的施工过程进行数值模拟,建立超浅层小半径曲线顶管模型,对模型实施不同的顶进速度,用以进一步探求超浅层小半径曲线顶管在不同顶推速度下的地面变形规律,提出顶进速度建议值。     

小半径曲线盾构施工技术研究

地铁隧道盾构过程中小半径曲线一直是地铁盾构施工技术控制的一个难题之一。结合小半径曲线盾构施工存在的难点问题,本文通过理论与实践结合给出相对应的施工控制方案,对解决小半径曲线盾构施工问题提供保障。