N16枕梁裂纹原因分析及防止措施

近年来，在定检及运用中，Ｎ１６型平车枕梁横裂纹故障日趋增多，已危及行车安全。调查发现，产生该类故障的Ｎ１６型平车其枕梁上盖板均由三段对接组焊而成，裂纹部位就位于此对接接口处（一般距中梁腹板２００～３００ｍｍ），裂纹状态为：枕梁上盖板对接处开焊并延及腹板横裂纹，严重者，枕梁上盖板开焊、两腹板裂通。据不完全统计，１９９９年１～４月份，我段仅段修、下行站修两车间就发现、处理此类故障１４件（具体见下表），已成为Ｎ１６型平车惯性故障，应引起车辆部门高度重视。Ｎ１６型平车枕梁裂损故障统计表日期车型车号位数裂…     

敞车枕梁裂纹的原因分析及防止措施

近来 ,我段在定检及运用中 ,敞车枕梁裂纹故障时有发生 ,给行车安全带来隐患。仅 2 0 0 0年 8月至2 0 0 1年 4月 ,在段修作业时 ,就发现枕梁裂纹故障18件。因此 ,分析并防止敞车枕梁裂纹惯性质量故障具有现实意义。1　发现故障自 2 0 0 0年 8月至 2 0 0 1年 4月 ,我段段修作业发现敞车枕梁裂纹典型故障如下表 :敞车枕梁裂纹典型故障表序号发现日期车型车号故　障　内　容12 0 0 0 .8.30 Ｃ6 2Ａ442 93382位枕梁在距侧梁 80～ 32 0ｍｍ范围内上盖板焊缝开焊 ,且在距侧梁2 80ｍｍ处 ,腹板横裂 75ｍｍｌ处。2 2 0 0 0 .8.31Ｃ6 2Ｂ46 8314 01位…     

C64型敞车上门锁杆组成存在的问题及改进建议

C64型敞车上门锁杆组成是在C62型敞车上门锁杆组成的基础上改进而成的。虽然C64型敞车上门锁杆组成采用了带有偏心压紧机构的新型门锁装置，解决了上门锁容易失灵及外门板易外胀变形的问题，但是在现场货车检修时经常发现其上门锁杆弯曲和在连杆与下锁杆2段钢管焊接处折断的故障。笔者进行了现场调查，     

关于辅修车更换转K2型转向架立柱磨耗板存在的问题及建议

随着配装转K2型转向架货车的日益增多，其立柱磨耗板故障也逐渐暴露出来。2005年5月-10月，在南京东车辆段检修的辅修车中，就发现立柱磨耗板故障32件，其中仅5月中下旬就达10件，且裂损（包括缺损、丢失、整个端面裂通）数量远远大于裂纹数量，统计结果见图1、表1。     

转K2型转向架保持环断裂及焊缝开焊原因分析

转K2型转向架自1999年开始投入使用至今已经历了12年的运用考验,在厂修过程中发现其保持环出现断裂及焊缝开焊现象,这将直接影响交叉杆的作用和性能. 1 故障情况 笔者对广州铁道车辆厂检修的845辆厂修车的转K2型转向架保持环的检修情况进行了连续3个月的跟踪调查,发现转K2型转向架交叉杆端部螺栓分解后,其保持环焊缝开焊共1 027处,占保持环总数的7.6％;保持环断裂162处,占保持环总数的1.2％.此外,保持环故障发生在支撑座外侧的占故障总数的98％,且保持环断裂均发生在垂直中心线的圆环下部位置(图1).对比保持环焊缝开焊与断裂故障位置,发现它们之间没有必然联系.     

C10Q1（N）型100t工矿敞车

为解决工矿企业敞车严重超载问题，研制了Ｃ１０Ｑ１（Ｎ）型载重１００ｔ敞车。该车自重２９．５ｔ，容积５０．８ｍ；采用侧壁承载全钢焊接结构，铸钢心盘座与中梁焊成一体，改善了心盘受力状况；采用２Ｇ轴滑动轴承转向架，ＬＭ型踏面轮对，ＧＫ型三通阀，１３号车钩和橡胶缓冲器，有利于配件互换和检修。经运用考验证明，该车是冶金企业较理想的大型运输车辆。     

SS3机车伺服电机断轴原因及改进措施

ＳＳ３机车伺服电机断轴原因及改进措施马角坝电力机务段（江油６２１７１７）谭玉光ＳＳ３型电力机车于１９８８年７月在我段陆续投入运用以来，伺服电机断轴是一惯性故障，仅３年断轴１４件，其中１４ｍｍ轴９件，１７ｍｍ轴５件，均在轴的根部处断，造成机破临修，打乱...     

120型分配阀配手动空重车调整装置在C63A型敞车上的装车方案

１９９２年齐厂生产的Ｃ６３Ａ型敞车空气制动装置要求装１２０型分配阀配手动空重车调整装置，２５４×２５４密封式制动缸（活塞行程为１５５ｍｍ）。经分析确定，该车手动空重车调整装置采用空车安全阀配均衡风缸方案；在空车安全阀确定的情况下，为选定均衡风缸容积，进行了理论分析和试验研究。     

SS1机车励磁电源屏常见的十种故障及处理

ＳＳ１机车励磁电源屏常见的十种故障及处理成都机务段（成都６１００８１）刘英勤１励磁电流给不上１．１原因１．１．１励磁电源屏ＫＣ板故障（１）ＫＣ板Ａ型插座１２＃端子开路，脉冲变压器一次侧无信号输入。（２）ＫＣ板移相环节不良，无脉冲信号产生。（３）ＫＣ板...     

SS3机车牵引电机主极断线故障分析和对策

ＳＳ３机车牵引电机主极断线故障分析和对策遵义机务段（遵义５６３００４）杨佐长１概述我段自１９９０年１２月使用ＳＳ３型电力机车，１９９２年开始落修电机，电机落修情况如表１。表１电机落修－览表从表１可以看出，牵引电极主极断线故障占落修电机的６０％，电机落...     

ZQ800-1 型牵引电动机环火原因及防止措施

ＺＱ８００－１型牵引电动机环火原因及防止措施六里坪电力机务段（丹江口４４１９１６）周火云肖志雄有兆日文我段ＺＱ８００－１型牵引电动机１９９５年因环火故障落修６６台，其中，１９９５年１月前后因牵引电机落修多造成机车供应不足，干扰了正常的运输生产秩序，造...     

ZQ800—1型牵引电机主极故障的原因分析及改进建议

ＺＱ８００－１型牵引电机主极故障的原因分析及改进建议马角坝电力机务段（江油６２１７１７）王永洪１故障概况我段从１９９３～１９９４年共配有ＳＳ３Ｂ型电力机车３９台，并于１９９４年８月份前全部投入运用。从１９９５年７月起牵引电机主极开路和主极接地故障陆续...     

严重心律失常的急诊处理附15例分析

分析１５例严重心律失常，总结急诊处理策略。方法收集１９９７年１０－１９９９年５月急诊科诊治严重心律失溃５例，男１４例，女１例，平均年龄５６．６（２２－８８岁）。严重心律失常指心脏停搏（ＣＡ）、心室扑动（ＶＦ）、心室颤动（Ｖｆ）、室性心动过速（ＶＴ）、ⅢＳ     

SS_1 型电力机车制动电阻柜接地故障分析及处理方法

ＳＳ１型电力机车制动电阻柜接地故障分析及处理方法韶关机务段（韶关５１２０２３）李时嶂钱卫东自１９９３年以来，我段运用的ＳＳ１机车连续发生制动电阻柜故障（活接地）近百次，造成机破２件、临修１０件，严重影响了行车安全，干扰了正常的生产秩序。１制动电阻柜接...     

一种延迟受限最小代价组播路由算法

提出了一处简单有效的延迟受限最小代价组播路由（ＤＣＭＡ）启发式算法。其计算复杂性为Ｏ（ｍ│Ｖ│），其中ｍ是组成员数量，│Ｖ│是网络中节点数量。仿真结果显示ＤＣＭＡ取得了良好的代价性能，是一个简单实用的组播路由算法。     

关于克服SS3型电力机车伺服电机断轴故障的一点经验

关于克服ＳＳ３型电力机车伺服电机断轴故障的一点经验马角坝电力机务段（江油６２１７１７）张运兴自ＳＳ３型电力机车在我段投人运用以来，伺服电机断轴事故屡有发生，造成多起机破临修事故，据统计，仅１９９０年就发生六件断轴，１９９１年在伺服电机轴由Ｄ１４ｍｍ改...     

钢轨质量现状与高速铁路钢轨的技术条件

随着货物列车牵引定数的提高（３０００ｔ，４０００ｔ，５０００ｔ），重载列车的开行对数的增加，速度的提高，对钢轨的强度要求越来越高。在繁忙干线，８０ｋｇ／ｍｍ２级、９０ｋｇ／ｍｍ２级（Ｕ７４、Ｕ７１Ｍｎ）的钢轨已不能满足运输要求。１关于钢轨强度及轧制质量１－１接触疲劳伤损严重１－１－１磨耗与塑性变形问题突出。在曲线上钢轨侧磨问题突出，在石太线Ｒ＝３００～４００ｍ的曲线上，最短的７～８个月就磨耗到限，在津浦线Ｒ＝５００～６００ｍ的曲线上，１年半左右钢轨就要调边使用，这远低于线路的大修周期。在直线段上…     

住宅区给水方式的探讨

住宅区给水方式的探讨郑州铁路局机务处杜高潮１前言为叙述方便，我们把住宅区及城市管网水压区域划分如下：（１）住宅区分类Ａ类住宅区１００００～１５０００户，３．５～５．３万人；Ｂ类住宅区２０００～３５００户，０．７～１．３万人；Ｃ类住宅区３００～８００户...     

北京型内燃机车启动发电机绕组绝缘低的原因及其处理

我段于1982年开始使用北京型内燃机车,到目前,该型机车已成为我段正线运用的主型机车。北京型内燃机车在我段两年多的运用实践中,电气方面最突出的故障是ZQF-46型启动发电机绕组绝缘低、接地。据统计,仅在1984年3～4两个月的时间内,ZQF-46型电机因绝缘低或接地造成在轮修时吊修电机就有19台次之多。1983年7月～1984年4月,因该电机接地先后造成4件临修。开始,对落下的启动发电机进行了整修,但是由于经验不足,处理不彻底,结果有10多台电机上车运用不久又出现绕组绝缘低及接地现象。大量吊修电机不仅给检修工作造成很大压力,而且有时直接     

高原地区内燃机车ZQDR－410型牵引电动机主极、换向极线圈绝缘破损问题及防止措施

高原地区内燃机车ＺＱＤＲ－４１０型牵引电动机主极、换向极线圈绝缘破损问题及防止措施西宁机务段（西宁８１０００６）郭欣１概况ＺＱＤＲ－４１０型牵引电动机主极、换向极线圈绝缘破损是高原地区内燃机车较为常见的故障之一，在中修及运用机车中时有发生．中修机车表...