机车司机室劳动卫生条件影响的研究——提速铁路运营机车司机室噪声频谱分析

目的为了了解提速及电化改造后机车乘务人员的劳动卫生现状,噪声频谱分析是其中重点项目之一。方法测量与评价方法按GB/T3450-2006《铁道机车和动车组司机室噪声限值及测量方法》随机抽样进行。结果以各型机车司机室噪声LAeq对标合格率评价,存在HXD3、DF8B达标情况较好,而SS7E、DF4达标情况较差的倾向。总体来讲,各型机车组LAeq均值差异有显著意义(F=5.43,P≤0.05);但各型机车司机室噪声LAeq均值除DF4、SS7E型机车超标外,其余四型均符合GB/T3450-2006标准所要求的78 dB(A)的限值;机车噪声是一种频率分布比较宽的混合噪声,其峰值多出现在1 000 Hz周围,在1 000～4 000 Hz人耳声音最为敏感。结论机车司机室噪声均值,除DF4型及SS7E型机车外,其余车型合格率尚可。     

提速列车机车司机室噪声振动污染现状

为了了解列车提速后机车司机室噪声、振动的污染状况，对机车司机室噪声、振动进行调查。经调查表明， Ｄ Ｆ１１、 Ｄ Ｆ４ Ｄ型机车司机室噪声均超标，当车速＞ １２０ ｋｍ ／ｈ 时， Ｄ Ｆ１１ 型机车座椅 Ｙ 向振动超标。提示司机室隔声效果差， Ｄ Ｆ１１型机车座椅减振效果差，易导致司机疲劳而影响行车安全。     

内燃机车司机室稳态噪声定置测试方法的初探

自1982年国家颁布了《内燃机车司机室噪声测试》方法后,为机车司机室噪声测定工作的标准化,规范化提供了科学的依据。但是,我们在近几年的实际工作中亦发现该《测试》方法还有不完善之处。如:机车在定置的工况条件下,司机室的稳态噪声如何测试?及其与运行状态下的测定值的相互关系。目前,国内外在这方面的报道还不多见。如果在该《测试》方法中增加这部分内容,不仅完善了该测试方法,还可减少卫生监测人员在添乘测定过程中,给机车乘务人员带来的不安全因素,对保证机车的行车安全和正点起着重要的作用。为此,我站于1990～1991年间,随机对北京局管内天     

东风_4型内燃机车抑制空气噪声的效果(降低内燃机车噪声振动的研究资料之三)

当前,在内燃机车的发展中,降低司机室的噪声是一个十分重要的问题。它不仅改善乘务员的劳动条件,而且有助于行车的安全。东风_4型内燃机车噪声和振动的测定结果表明,司机室的噪声主要来源于两个途径。一是机车主发动机及其他辅助设备的振动经由固体传输引起司机室围护结构振动(如地面、天棚、墙壁等)所形成的噪声(简称固体噪声);另一是这些设备所产生的噪声经由空气传播,透过司机室围护结构的噪声(简称空气噪声)。司机室的总噪声级是五种基本噪声分量的能量总和:(1)传入司机室的柴油机空气噪声(L机空);(2)传入司机室     

东风_4机车接地故障三例

例一: 机车运行中,柴油机转速达850r/min时,固定接地,机车静态时主回路绝缘达20MΩ。分析: 机车静态不接地,说明主回路在1～6C和工况转换开关动作后,把接地点接入,又机车在高手柄位接地,故最大可能发生在牵引电动机H_2处等电位点。检查与处理: 检查时发现212、214、216三段线静态时因1～6C和工况转换开关未动作,故检测时不能测出绝缘,用500V兆欧表测试,     

中华人民共和国国家标准GB3449.1——82UDC534,6:656,21机车车辆内部噪声测量——机车司机室噪声测量

本标准仅适用于铁路机车司机室内部噪声测量本标准制定中参考ISO 3381—1976声学轨道机车车辆内部噪声测量 1.司机室噪声种类 1.1 稳态噪声:由机车运行时的轮轨撞击噪声和发动机及辅助机组所发生的噪声组成。 1.2 间歇噪声:指司机室稳态噪声以外的添加噪声主要指鸣笛、制动排气声等特殊声源的噪声。     

TM3型机车司机室降噪设计

文章简要分析了TM3型电力机车司机室噪声的主要来源,重点介绍了为降低TM3型机车司机室噪声而采取的措施。     

我国铁路主型机车司机室噪声及其对乘务员听力影响的研究

一、机车司机室的噪声目前我国铁路干线运营的机车类型主要有三种,即蒸汽机车、内燃机车和电力机车。由于其动力来源的不同而造成各种类型机车的噪声强度也有所差异。但是各类机车运行中司机室噪声组成大致都可以分为两部分:一是由于走行部分和动力机组所产生的噪声,此类噪声在机车运行时总是存在着,并且比较稳定,因而我们称它     

内燃机车司机室噪声特性分析

采用多通道噪声与振动分析系统,对内燃机车司机室进行了噪声及振动测试与分析.测试与分析结果表明:各噪声、振动频谱曲线走向趋势基本一致,从空载到加载中噪声及振动值随之而增加;噪声主要表现为中、低频噪声,在低频100 ～ 160Hz和中频1250～2000Hz附近出现峰值,特别是125Hz附近较明显;振动峰值出现在125Hz、800Hz、1250Hz附近;冷却室侧墙外噪声值最高,说明冷却室是主要噪声源.     

HXD2C型机车司机室断路器跳导致停车分析及对策

HXD2C型电力机车在1端、2端共有两个司机室,配有相应的两个司机室控制开关装置,即司机室断路器。该型机车在每端均有电动刮雨器、司机室风扇、重联电话、高低音风笛等辅助电器,并与机车牵引控制电路共用此断路器。由于电动刮雨器等辅助电器不良而造成断路器跳开时,会导致机车断主断、降弓并减压停车,极易发生机破。     

一起DF4B机车水阻试验发生喷油泵齿条卡滞的原因分析及防治

2004年5月20日DF4B2392机车乘务员反映,机车功率低、牵引列车提速困难。此车架修后,走行4·5万km,机车回段进行水阻试验。首先,在低转速开始对柴油机加载,使水温升到75℃,油温升到65℃,冷却间两边侧窗全部打开、高低温冷却风扇开始工作,使机车处于标定工作状态。这时开始对机车功率进行校验,柴油机转速在430、700、850、1 000 r/min时,机车功率都明显偏低,证实乘务员反映正确。表1是多年总结机车正常负荷下的经验值。表1机车正常负荷状态参照标准柴油机转速/r·min-1430 700 850 1000备注机车功率示值/kW 100~150 600~700 1200~1300 2 040…     

电力机车司机室空气传播噪声预测

试验分析了电力机车司机室噪声源的噪声特性和司机室各墙体的隔声性能。基于声源声功率的等效原理,将室外声源声功率级等效转换到室内声源声功率级,基于现有隔声设计的基本公式,对电力机车司机室内受声点的噪声进行了预测。结果表明:轮轨噪声、机械间设备噪声和司机室内空调、暖风机噪声是司机室噪声的主要来源;由于机械间内产生了足够的混响声,机械间内受声点声压级的大小与声源到受声点的距离无关;计算结果与测试结果存在一定的误差,但仍在可接受范围之内。预测方法能为电力机车司机室早期的声学设计和改进提供设计依据。     

机车司机室内人体全身振动的测量与评价

本文采用三轴向同步磁带记录现场振动信号测量及实验室信号处理机与微机联机分析处理的方法,对国产及进口的65台机车司机室进行了实车测试与评价,结果表明许多机车司机室振动水平超标。这种作业环境有碍广大乘务员的身体健康,也不利于行车安全。因此呼吁及早颁布符合我国国情的合理的机车司机室内全身振动允许限值国标;尽快将振动量级引入产品鉴定项目。与此同时应深入进行机车座椅减振、隔振的研究。振动对人体影响的研究在国外已广泛开展,近年来,在国内也逐渐引起了人们的关注。我国地域辽阔,铁路交通担负着繁重的运输任务,长时间的机车振动对乘务员的心理、生理会产生一定的影响,为保障广大乘务员的身体健康,提高工作效率,减少行车事故,必须对现有机车司机室内人体承受的全身振动进行正确的测量与评价。目前,我国尚未公布相立的国家标准,因此,国际标准 ISO 2631/1《人体承受全身振动的评价——总的要求》是评价人体全身振动的主要依据。     

DF4B型柴油机极限调速器误动作原因分析及改进措施

DF4B型机车柴油机极限调速器是柴油机超速保护装置.当柴油机转速失控上升到1120～1150 r/min时,极限调速器就发挥作用,通过左、右拉杆将喷油泵齿条迅速拉回到0刻线,强迫柴油机停机.2000年柳州机车车辆厂(以下简称柳州厂)在柴油机台架试验和机车试运行途中曾多次发生柴油机转速未到1000 r/min极限调速器就动作的停机故障,严重影响了柳州厂的正常生产.     

东风4B机车Ⅱ司机室噪声超标的分析与改进的研究

东风４Ｂ型内燃机车Ⅱ司机室噪声超标，是投产以来至今未能攻克的攻关难题。本文分别从隔声、吸声、阻尼、减振及振源本身等诸多方面进行了系统地研究论述。从理论上突破了“降低该机现有噪声达标须改变机车配重设计”的“禁区”，从实践上提出多方面有建树价值的降噪减振方案。为近万台已产和预产的东风。型内燃机车乃至其他机车的相同问题，探索出一条可行的改进途径。     

现代机车司机室内噪声及振动试验评价

本研究的主要目的是确定用于北美铁路的典型货运机车司机室的振动特性和评价各种结构修改对司机室内部噪声和振动的效果。为此，在试验室环境中研究了一台批量生产型机车司机室的结构动力学特性。以接近类似司机室在现场承受的输入方式用液压致动器对其激振。通过一系列试验，建立司机室的振动基线，并确定司机室各部分如何振动。然后，对司机室地板和顶盖进行一系列修改以降低振动水平。试验结果表明，加强司机室地板刚度可以降低频率在200Hz以下的司机室内部噪声和振动。然而，这种降低是以增加高频振动为代价的。在司机室顶盖结构中加减振材料可看到相似的连带关系。加入减振材料降低了某些加速度峰值，而在53Hz下却增加了一个峰值。本研究的结果指出，实际上，在能够作出哪种解决方法对于某种特定的应用场合是最有效的决定之前，必须对不同的噪声和振动解决办法分别进行试验。然而，只有在结构噪声和振动特性和主要噪声源已经被识别的情况下才可能作出这种决定。本文描述的实验室装备对于创造一个有助于可精确和重复评价不同噪声和振动解决方法的环境特别有效，而司机室结构则以与它在现场相同的方式被激振。没有这样的试验装备，许多解决方法的效果就不可能被精确地确定。     

内燃机车用柴油机排放气态污染物的试验研究

利用KNOS-600等先进测试仪器,参照UIC623及ECER49等法规标准,对路内3种主要机型机车柴油机6～7个工况条件下排放的气态污染物氮氧化物(NO_x)、—氧化碳(CO)及二氧化硫(SO_2)进行了测试研究,获取了现行机车废气排放的基础数据,提出了我国铁路主型机车柴油机标定工况下排气中NO_x、CO及SO_2的比排放量(g/kW·h)分别为1.05～2.03,7.89～13.23,0.17～0.76;排放系数(g/kg燃料)分别为5.08～9.46,36.35～62.92,0.81～4.23。与国外同型机车柴油机排放水平进行了对照比较,并以国际标准为参照,进行了测试结果评估。     

降低东风4B机车司机室噪声的研究

针对“东风４Ａ、Ｂ型内燃机车Ⅱ司机室噪声超标”这自投产至今近２０年都未攻克的“技术难题”，分别从隔声、吸声、阻尼、减振及振源本身等诸多方面进行了系统地研究分析，并提出了减振降噪的改进措施。为东风４Ｂ型内燃机车乃至其它机车的相同技术问题，探索出一条可行的改进途径。     

内燃机车司机室噪声污染现状调查

机车司机室内的噪声是影响机车乘务员身体健健的重要原因之一。因此,机车噪声亦是衡量机车技术性能的重要指标之一。国家1982年颁布了《机车司机室允许噪声标准》GB 3450—82。目前,承担着北京局大部分客货运输列车牵引任务的北京型和东风_4型内燃机车的司机室噪声是否符合标准?为了给1991年重新修订此项标准提供参考依据。我们于1990年2～3月间,对我局管内部分承担客运任务的北京型和东风_4型机车进行了初步调查。     

机车加装司机室空调器时需考虑的几个问题

针对目前机车架装司机室空调器的现状，分析了机车司机室空调器运行工况及研制思路，提出机车机室空调且采用单元顶置式的，且其制冷可在负荷计算的基础上增加３０％～４０％