客运专线长大跨度曲线连续梁结构分析

通过对温福铁路飞云江特大桥主桥48 m＋7×80 m＋48 m曲线连续梁进行分析,研究客运专线曲线连续梁的受力及变形特点,总结了客运专线主跨80 m及以下跨度曲线梁的一般受力特点和设计原则。     

合肥南站配套市政工程小半径曲线变宽桥梁计算

高铁合肥南站北广场西侧路公交匝道桥梁为小半径曲线变宽桥梁。桥梁上跨北广场西侧路,与北广场公交夹层结构相接,桥跨布置为12m+15.5m+10.5m+1.17m的普通钢筋混凝土梁,桥梁宽度9~15m,曲线半径15m,桥长89m。本文从桥梁计算参数取值、设计荷载取值、模型施加方法以及模型建立计算等方面介绍了小半径曲线桥梁的计算要点,为同类型桥梁设计计算提供参考。     

双车道二级公路小半径曲线段"运行速度一半径"模型研究

通过选取双车道二级公路典型路段,采用路段实测法,收集小半径曲线段的线形资料及速度数据.分析了小客车和中型货车在半径R为200 m、250 m、300 m、400 m、500 m、600 m、650 m的平曲线上的速度数据,得到相应的运行速度V85.分别对运行速度利用SPSS软件进行分析,建立双车道二级公路小半径曲线段小型车辆运行速度模型.统计分析表明,R与V85显著相关,显著性概率为0,统计显著性强,模型精度高.同时分析了汽车行驶特性,结合实地调查数据情况,确定二级公路小半径曲线临界半径R0=610 m.     

引桥设计

一、概况大桥的引桥共长1436.04m,约占全桥总长度的75%,其中北岸引桥长674.02m,南岸引桥长762.02m。两岸引桥的平面布设是根据主桥桥位而定。南岸为与已建成的番禺大石大桥相接,采用了半径为600m 的平曲线;北岸为与广州市珠江三桥相接,采用了半径为1000m 的平曲线。两岸的平曲线均设有70m 长的缓和     

浙赣铁路大圆里特大桥曲线预应力混凝土连续梁设计

浙赣铁路大圆里特大桥位于半径2 800 m的圆曲线上,跨越杭金衢高速公路,根据地形条件,主桥采用了(52 112 64)m不对称曲线预应力混凝土连续梁。介绍大跨度不对称曲线预应力混凝土连续梁桥的设计和成桥后的静、动载试验。     

三跨连续曲线钢箱梁支反力计算分析

某工程三跨连续曲线钢箱梁采用板单元进行计算分析,分别对曲线半径为50 m、75 m、100 m、125 m、150 m、175 m和200 m的三跨连续钢箱梁建立模型,计算并提取支反力。三跨连续曲线钢箱梁在最不利工况下内侧支座反力随着平面曲线半径的增大而增大,外侧支座反力随着平面曲线半径的增大而减小,端部内侧支座最小反力在平面曲线半径为50~150 m时为负,其余情况下均为正。由于最不利工况下端部内侧支座出现了负反力,故需对钢箱梁内侧进行适量压重,以防钢箱梁在使用过程中发生侧翻,确保行车安全。     

小半径曲线悬浇箱梁受力特性

小半径曲线箱梁在立交跨主线匝道桥中较为常用,其跨径往往都超过50m,半径100m至250m之间。小半径曲线悬浇箱梁相对于常规的支架现浇曲线连续箱梁,其受力特性受其施工方法的影响有着较大不同。以国道主干线广州绕城公路南环段东涌互通立交C匝道50m主跨曲线半径150m的悬浇箱梁为例,通过计算分析,对其受力特性进行了分析,并针对其受力特性提出了优化方案。     

双箱单室曲线钢箱梁横向内力分布计算方法研究

多箱单室曲线梁由于转弯半径效应,单箱内力比直线梁大,各箱室的分担比例也会发生变化。为了了解各箱室的横向内力分布状况,以2×61 m的曲线连续钢箱梁为研究对象,提出了曲线桥梁的横向内力分布系数计算方法,并对转弯半径分别为68 m、92 m、184 m三种结构进行了有限元分析,与所提出的计算方法进行对比。结果表明,所提出的计算方法基本可反映实际受力情况,能够满足实际工程应用。     

270m小半径曲线40m箱梁架设技术研究

本文针对小半径曲线箱梁架设技术难题,通过模拟过孔、喂梁、架梁技术研究,并根据模拟结果反馈设计厂家,在其原有的YQ型架桥机基础上成功研制出的第5代YQ系列架桥机。解决了270m小曲线半径40m箱梁的架设技术难题,为随后的小半径曲线箱梁的顺利架设施工奠定了基础。     

软土场地桥梁桩基础计算中m法与p-y曲线法研讨

桥梁桩基础计算中,m法只适于桩顶位移较小的情况,而在软土场地中,由于风、地震、波浪等因素影响,桩侧土体已进入非线性变形状态,桩顶位移较大,因而m法的适用性值得商榷。文中将p-y曲线法用于桥梁桩基础计算,通过与试验结果的对比证明此方法的合理性,同时对p-y曲线法进行参数分析,进一步与m法对比研究,得出m值在不同桩顶水平位移下的折减曲线。     

泓口大桥自锚式悬索桥主桥设计

江苏省芜申线航道泓口大桥主桥为(52+102+52)m自锚式悬索桥.该桥加劲梁采用预应力混凝土边箱梁形式,在支架上现浇施工;桥塔采用钢筋混凝土矩形实心截面柱式结构,桥塔高27.902m,下部采用整体式哑铃形承台;主缆采用Φ4.8 mm镀锌高强钢丝,吊索采用φ7 mm镀锌高强平行钢丝,鞍座为整体铸造结构.采用有限元软件MIDAS Civil 2010和悬索桥非线性分析软件BNLAS建立全桥有限元模型进行计算分析,计算结果表明泓口大桥结构的应力均能满足规范要求.     

重庆双碑大桥主桥斜拉桥设计

重庆双碑大桥主桥为主跨330 m的高、低塔中央索面混凝土曲线斜拉桥。主梁采用单箱三室混凝土结构。桥塔采用独柱式,低塔边跨侧位于曲线上,为减少索的横向分力对结构的影响,靠曲线外侧布置竖向预应力钢绞线束。斜拉索采用高强低松弛镀锌钢绞线索。结合地质情况,高塔墩采用24根φ2.5 m钻孔灌注桩基础;低塔墩采用明挖扩大基础。高、低塔均采用塔、墩、梁固结体系。为减少塔根弯矩,下塔墩中间设20 cm的竖缝;通过优化桥塔尺寸,有效控制了主梁横向扭转角和桥塔横向位移。高塔墩基础采用双壁钢围堰法施工,低塔墩基础采用围堰或筑岛辅助施工;主梁7 m标准节段采用前支点挂篮现浇施工。     

宜昌长江公路大桥桥位、桥型及桥跨的选择

宜昌长江公路大桥桥型选择为双塔钢箱梁悬索桥，主跨960m。桥位，桥型及桥跨的选择是该桥前期准备工作的主要技术问题，着重介绍桥位，桥型及桥跨选择中考虑和研究的主要因素。     

丫髻沙大桥主桥设计

丫髻沙大桥主桥采用７６ｍ＋３６０ｍ＋７６ｍ三跨连续自锚中承式钢管混凝土拱桥，跨越珠江南航道。详细介绍了主桥的总体设计、几何非线性分析、徐变分析、动力分析。     

虎门大桥悬索桥钢箱梁架设

钢箱梁梁段的架设属于大吨位构件的起重吊装，其影响面牵涉到通航，驳船运输及定位，塔身变形控制等，因此施工难度大，论文从虎门大桥悬索桥施工为实例，介绍了钢箱梁梁段架设中的主要工艺及使用设备。     

江阴五星桥主桥不对称斜拉桥设计

江阴五星桥主桥为独塔单索面不对称斜拉桥,跨度为(138 71)m,桥面宽达31 m。桥塔为上大下小独柱式结构,实心六边形截面。主梁为三向预应力混凝土结构,单箱五室。对该桥的主要设计特点进行介绍。     

金塘大桥非通航孔桥设计

根据金塘大桥桥址气象、水文、地质等条件,分析了影响海上桥型方案的多种因素,结合国内外已建跨海大桥的经验,从减少海上作业量、降低施工风险、保证工程质量、合理控制工期、简化施工组织、降低工程造价等方面进行了综合分析,提出金塘大桥非通航孔桥的设计方案.     

蠡河大桥主桥设计

蠡河大桥主桥跨越干线V级航道蠡河,上部结构为49．5m 90m 65．5m不对称变截面悬浇预应力混凝土连续箱梁。介绍了主桥的设计概况、主拉应力控制、合拢段设计、箱梁横断面设计及上部施工不平衡重对主墩的影响等几个重点问题。     

新安大桥主桥设计

新安大桥主桥为三跨变截面波形钢腹板连续箱梁桥,跨径布置为88m+156m+88m。该文介绍了主桥的总体布置、结构设计、关键构造、指导性施工顺序和技术创新。     

厦漳跨海大桥北汊主桥合理成桥状态研究

为研究斜拉桥合理成桥状态的计算方法,以厦漳跨海大桥北汊主桥为背景,采用大型有限元软件TDV RM2006建立全桥有限元模型,通过优化结构成桥索力使主梁和桥塔达到设计期望的状态,用最小弯曲能量法初定近似合理的成桥状态,以该状态下的部分斜拉索索力和主梁弯矩作为目标向量,通过影响矩阵法求解所有斜拉索初张力,通过微调局部斜拉索的初张力修正几何非线性对静力优化结果的不利影响,最终确定北汊主桥的合理成桥状态.实践证明,最小弯曲能量法和影响矩阵法能很好地弥补相互间的局限性,能在较短的时间里确定斜拉桥的理想成桥状态.