中华人民共和国国家标准GB3449.1——82UDC534,6:656,21机车车辆内部噪声测量——机车司机室噪声测量

本标准仅适用于铁路机车司机室内部噪声测量本标准制定中参考ISO 3381—1976声学轨道机车车辆内部噪声测量 1.司机室噪声种类 1.1 稳态噪声:由机车运行时的轮轨撞击噪声和发动机及辅助机组所发生的噪声组成。 1.2 间歇噪声:指司机室稳态噪声以外的添加噪声主要指鸣笛、制动排气声等特殊声源的噪声。     

信阳上行场测试环线存在的问题及克服办法

1 存在问题 1.信阳上行场机车信号测试点,担负着信阳机务段及大交路机车的信号检查测试工作,每天测试出入库机车100多台次,受走行线路及地理位置的限制,50 m地面测试环线只能铺设到距D118G接收端14 m处(图1),使待测机车有效停车线只有50 m.由于测试设备效率低,3台以上机车一起到达时,常占压134/136#道岔的交路,导致车站接发车进路紧张,机车不能按时周转,给正常测试造成压力,影响了正常的运输生产.     

京九铁路西黄线某住宅楼环境噪声调查

为了解京九线管内区段铁路列车运行噪声对两侧居民区的影响，摸清沿线小区铁路噪声扰民的状况，找出解决问题的办法，于2006年8月对距北京西站向西2km处的某小区住宅楼进行了列车噪声影响调查。结果显示，由于京九铁路西黄线的一些路段设有高架桥和高路堤等支撑系统，其列车噪声影响有异于一般路段，此段线路对周围环境产生不同程度的噪声干扰，尤其是夜间和鸣笛噪声对该住宅楼的噪声影响较为突出，随着楼层的增加，其影响更为明显。本次监测的铁路昼、夜噪声值均超过国家标准。     

高速铁路32m简支槽形梁桥结构噪声分析

运用车桥耦合动力理论并结合基于间接边界元法的噪声分析方法,对高速铁路32m简支槽形梁桥结构噪声的声辐射特性进行研究。结果表明:简支槽形梁的抗扭刚度小,抗扭性能弱;6.3 Hz以下频率的振动噪声主要由梁体的整体振动产生,6.3Hz以上频率的振动噪声主要由梁体构件的局部振动产生,振动噪声受构件的局部振动影响显著,声压级峰值频率为25 Hz;横桥向,随着距桥梁中线距离的增大,场点声压级逐渐变小,距离每增大5m声压级平均降低1.2~2.5dB;梁下区域距桥梁中线15m范围内,行车侧声场声压级大于非行车侧,10m处行车侧场点声压级平均大1.87dB,距桥梁中线25m范围以外,行车侧声场声压级小于非行车侧,30m处行车侧场点声压级平均小1.46dB;底板的声压贡献系数要比腹板和翼板大的多,远场声压主要受底板的影响;地面附近的噪声基本由底板产生;应当有针对性的采取措施改善结构的振动噪声性能。     

地铁曲线段不规则磨耗引起的钢轨波磨监测

在小半径曲线的内轨侧出现钢轨短波波磨加剧的现象,是世界上许多铁路网都面临的一个问题。由于地铁线路小半径曲线大量存在,受其影响尤为突出。本文为一实例研究,属于一个研发预测曲线地段钢轨波磨的数值工具课题的一部分。在斯德哥尔摩地铁中一处半径为120m的曲线段上,通过重复测试轨道的粗糙度及列车通过时引起的噪声,监测波磨的发展状况。在一年的打磨过程中,发生了剧烈的短波波磨,最大峰-峰值约为0.15mm。测试数据谱分析显示,在4～14cm波长范围内,粗糙度幅值较大,峰值约在5和8cm处。波磨为单一的纵向形式（波峰与轨道方向垂直）,幅值在100m长的被测轨道段上呈现不规则变化。粗糙度增长速率随时间增加,直至钢轨打磨后的300天,此后仅有少量的附加粗糙度出现。由于平均车速约为30km/h,因此由波磨造成的滚动噪声主要处于200Hz以下的低频段。打磨后的139～300天,4～14cm波长范围内粗糙度级增加10.1dB,与之相应的60～200Hz频段内的滚动噪声级增加4.9dB。在干燥天气条件下,列车通过时引起人体不适的噪声主要是车轮啸鸣噪声而非滚动噪声。     

对无砟轨道吸声板降噪措施效果的评价与分析

对框架型和双块式无砟轨道结构铺设吸声板前后进行了列车辐射噪声测试，结果表明：在距线路中心线3．75m、于轨面1．5m处，框架型板式无砟轨道结构噪声降低约2dB（A），双块式无砟轨道结构降低约1dB（A），该吸声板的吸声系数在315～3150Hz的中高频段有较好的吸声效果，能够有效吸收列车通过时主要分布在500～4000Hz中高频段的辐射噪声能量，具有一定的吸声效果。并对产生不同吸声效果的原因进行了分析。该测试结果可供铁路建设项目环境影响评价参考和借鉴。     

哈密机务段半封闭式机车水阻试验库降噪工程设计研究

对哈密机务段半封闭式机车水阻试验库噪声超标的主要原因进行了分析研究.针对主要噪声源柴油机排气噪声、冷却风扇排风噪声,分别采取了加装排气消声器、热风通道消声器等措施.针对机体噪声采取了隔声降噪处理.在机车水阻试验库内部进行了吸声处理,并对操作室进行了隔声降噪处理等多项治理措施.监测数据表明,机车水阻试验库噪声治理工程取得了明显的降噪声效果,满足国家相关标准的要求,达到了预期目的,并获得了企业和社会各方面均比较满意的结果.     

我国铁路主型机车司机室噪声及其对乘务员听力影响的研究

一、机车司机室的噪声目前我国铁路干线运营的机车类型主要有三种,即蒸汽机车、内燃机车和电力机车。由于其动力来源的不同而造成各种类型机车的噪声强度也有所差异。但是各类机车运行中司机室噪声组成大致都可以分为两部分:一是由于走行部分和动力机组所产生的噪声,此类噪声在机车运行时总是存在着,并且比较稳定,因而我们称它     

事故案例分析

事故类别车辆伤害(二) 例7:厂内调车作业单机行进时,调车员发现前方有一行人(王××,男,54岁,养路工)意欲横过铁路。当即发信号,机车鸣笛示警。行人回头后采取了避让姿态,机车继续行进。行至距行人4～5米处时,副司机见距行人太近有挂住的危险,便一面大叫停车一面跑向司机一边拉了非常制动。但为时已晚,王××的提兜被机车汽缸部位挂住,王即被机车撞伤,倒于机车后侧而死亡。例8:某日上午9点30分左右,运输车间电瓶车司机蓝××,驾驶电瓶车运送木板,当车子驶入一     

地铁曲线段不规则磨耗引起的钢轨波磨监测（英）

在小半径曲线的内轨侧出现钢轨短波波磨加剧的现象,是世界上许多铁路网都面对的一个问题。由于地铁线路小半径曲线大量存在,受其影响尤为突出。 本文为一实例研究,属于一个研发预测曲线地段钢轨波磨的数值工具的课题的一部分。在斯德哥尔摩地铁中一处半径为120 m的曲线段上,通过重复测试轨道的粗糙度及列车通过时引起的噪声来监测波磨的发展状况。在1年的打磨过程中,发生了剧烈的短波波磨,最大峰-峰值约为0.15 mm。测试数据谱分析显示,在4~14 cm波长范围内粗糙度幅值较大,峰值约为5和8 cm。波磨为单一的纵向形式（波峰与轨道方向垂直）,幅值在100 m长的被测轨道段上呈现不规则变化。粗糙度增长速率随时间增加,直至钢轨打磨后的300天,此后仅有少量的附加粗糙度出现。由于平均车速约为30 km/h,因此由波磨造成的滚动噪声主要处于200 Hz以下的低频段。打磨后的139~300天,4~14 cm波长范围内粗糙度级增加10.1 dB单位,与之相应的60~200 Hz频段内的滚动噪声级增加4.9 dB。在干燥天气条件下,列车通过时引起人体不适的噪声主要是车轮啸鸣噪声而非滚动噪声。     

无砟轨道用水泥基吸声板降噪效果评价

介绍了无砟轨道用水泥基吸声板工程,并进行了现场测试。在距轨道中心线7．5m处,铺设吸声板后可以降低噪声2．8dB（A）,在距轨道中心线30m处,铺设吸声板后可以降噪1．2dB（A）。吸声板在800—4000Hz各频带可降低0．7—6．4dB。结果表明：在铁路边界以内区域降噪效果显著,但在铁路边界以外作用有限。吸声板主要对800Hz以上的中高频噪声有一定的降噪效果。     

龙川北站信号区域防雷实施方案与效果

龙川北站是京九线在广东龙川境内的一个编组站,位于龙川县城北郊山谷,全站由龙北Ⅰ场、龙北Ⅱ场、龙北Ⅲ场3个车场按横列方式组成.其中Ⅱ场有驼峰和编尾2个信号楼,全站信号设备概括为"三场四楼",4个信号楼内信号设备均为计算机联锁系统.     

客专开行机车牵引列车信号设备设置方案研究

研究目的:本文针对开行部分机车牵引客运列车的客运专线特殊运输需求,研究分析列控系统兼容方案、地面信号设备配置方案,提出站台、股道有效长等接口配套要求。研究结论:(1)采用区间增设地面信号机的方法较机车采用CTCS-2级车载信号的方法技术更为成熟,机车运用更为方便,可满足客运专线开行部分机车牵引列车的需要;(2)在股道有效长为650 m时,出站信号机宜设于距警冲标5 m处;(3)如果机车采用CTCS-2级车载信号,在股道有效长为650 m时,须限制机车牵引列车编组长度,同时出站信号机机构及设置位置、应答器、站台等应按照客运专线标准设置;(4)建议修订客运专线矮型出站信号机建筑限界标准,以满足信号机安装要求;CTCS-3区段如要开行机车牵引列车,宜研制采用带引导信号的双机构出站信号机,以满足发车引导模式的功能需要;(5)本研究结论可供该类客运专线信号工程设计参考。     

DF4B型机车柴油机排气总管发红故障分析

近两年来，新乡机务段DF4B型机车柴油机排气总管有不同程度的发红现象，直接导致柴油机经济性下降，而且排气温度过高，容易引起火灾，给机车运用带来不安全因素。由于该类故障原因复杂，不能准确判断和处理，造成机务段人力、物力的浪费，增加了检修成本，严重影响了机车的正常使用。     

国外机车司机室噪声卫生标准及其依据

机车在铁路运输事业中占着重要的地位,因此保护机车乘务员的身体健康是至关重要的。近年来由于机车其他有害因素都进行了不同程度的控制。因而噪声对人的危害就越来越突出,而机车噪声作     

高速铁路列车运行辐射噪声测量量和测量点位的选取

在研究国内外相关铁路列车运行辐射噪声测量标准的基础上,结合大量的试验数据与现场测试经验分析成果,研究并提出我国高速铁路列车运行辐射噪声关键测量参数测量量和测量点位的选取建议:(1)高速铁路列车运行辐射噪声测量量应选择LAeq,Tp;(2)高速铁路列车运行辐射噪声测试中,以距轨道中心25.0m、距轨面高度3.5m和距轨道中心7.5m、距轨面高度3.5m两个测点作为标准测点。     

TM3型机车微机网络控制系统

向伊朗出口的TM3型机车与双层客车组成2动10拖的推挽式动车组,是原有TM1、TM2机车升级改进设计的新一代机车.文章从TM3机车在微机网络控制系统方面与TM1、TM2机车比较出发,全面介绍了TM3机车的微机网络控制系统及技术提升点.     

蒸汽机车和电力机车乘务员听力变化的调查报告

为了探讨制订机车司机室噪声卫生标准的途径和方法,对JF型蒸汽机车和韶山I型、6G型电力机车司机室的噪声作了测量和计算;并对乘务员的听力做了检查。现作介绍如下: 一、司机室噪声的测量和计算方法: 取司机或付司机的耳朵旁为测点。使用B&K 2203精密声级计,读慢档A数值。蒸汽机车运行中测量“给汽”和“不给汽”的噪音是在5～10秒问读取最大值的平均值,重复20～30次,然后取平均值。鸣笛噪声是读取最大值,重复20次以上,然后取平均值。隧     

扫描声强法在牵引变压器声功率测试中的应用

牵引变压器是轨道交通车辆动力系统的重要组成之一,其噪声水平直接影响轨道车辆整个噪声水平。如何准确地测量牵引变压器的噪声值直接关系到车辆噪声的预测和评估的准确性。针对牵引变压器噪声的测量问题,文章利用扫描声强法对牵引变压器表面噪声源识别,并推导计算出距变压器轮廓表面1 m处的声压值。通过与实际测量声压值对比分析得出,牵引变压器的声压级相差4.5 d B(A),且在低频段,由于受环境因素的影响,其差别较大;高频段,其频谱具有相同的趋势。     

电力机车司机室减振降噪设计

对国内外机车司机室振动和噪声的研究现状进行了回顾,从理论上对影响司机室振动和噪声的各种闪素进行了分析和研究,重点埘双层隔音结构设计、密封结构设计计算、吸声材料及结构、减振设计等进行分析,为司机室结构的减振降噪设计提供理论依据和设计建议.