日本白虹桥——上承式悬带桥

正日本白虹桥(Hakkou Bridge,见图1)为上承式悬带桥,桥长75.688m,跨径72.888m。跨中主桁架高5.930m,基本挠度为3.561m,桥面宽9.230m。下部结构为倒T式桥台,桥台基础为直径3.5m、长11m的桩基础。上部结构混凝土强度为40 MPa,下部结构混凝土强度为30MPa。钢筋采用SD345、SD490高强度钢筋。斜腹杆为方形截面,尺寸为250mm×250mm,采用SM570W制作。桥面板布     

高填路堤工程特性的强度折减有限元分析

高填路堤一般会面临路堤边坡失稳概率增加、路堤顶面差异沉降过大等工程风险。文中运用强度折减有限元法,建立高填路堤的平面应变数值分析模型,探讨不同填高、不同路堤模量情况下高填路堤的稳定与沉降等工程特性。     

瑞士塔米纳峡谷桥

<正>塔米纳峡谷桥(Tamina Gorge Bridge)位于瑞士圣加伦地区,是塔米纳峡谷两岸的法弗斯村与瓦伦斯村路网的一个控制性工程。该桥为一座非对称混凝土拱桥,全长417m,主跨长265m,桥墩高35m。拱肋采用悬臂浇筑法施工,采用扣塔和扣索辅助施工。桥台基础采用混凝土基础,法弗斯侧的桥台基础混凝土用量约1 900m3,瓦伦斯侧的桥台基础混凝土用量约1 100m3。基础分2次浇筑,法弗斯侧基础的第2次浇筑用时2d。桥台处的倾斜拱上立     

预应力锚索加固泗河桥实践

泗河桥位于河南省鹤壁市春雷南路泗水河上,桥梁由1～16m预应力空心板桥和4～16m预应力空心板桥组成,大小桥间通过60.0m高填土路堤连接,该桥于1991年建成通车不久即出现各种病害,1999年经权威机构鉴定为危桥将其封闭,2000年对其进行加固并于当年通车,目前运营情况良好。     

波兰首座FRP-混凝土组合梁公路桥

<正>波兰首座FRP-混凝土组合梁公路桥位于波兰东南部,靠近喀尔巴阡山地区的首府热舒夫,跨越瑞亚克河(Ryjak River)。根据波兰的桥梁设计规范,该桥的理论承载能力为40t。该桥桥长22 m,为单跨简支梁桥,桥面宽10.5m,承载2条3.5m宽的车道和2条2.0m宽的人行道。桥面上安装有安全护栏、聚氯乙烯(PVC)聚合物路缘、石膏沥青铺装层、排水系统和伸缩缝。桥台采用钢筋混凝土结构,每侧桥台处安装有4个橡胶支座,桥台基础为10根     

高填方路堤施工沉降控制数值模拟分析

软土地基上的高填路堤具有沉降或差异沉降大的特点,极易对路面及整体稳定产生破坏性影响,因此有效地降低高填路堤沉降,成为高填段路堤施工的必备课题。结合一工程实例,进行高填路堤施工数值模拟分析,对软基处理前后的沉降及路堤不同压实度路堤变形分别进行对比分析,得到了一些有益的结论,并获得了路堤压实度的合理值。     

土工格栅对加筋高填路堤稳定性影响特性分析

山区加筋高填路堤的设计和施工中,土工格栅对其稳定性的影响因素并不是很明确。为了有效地分析土工格栅对加筋高填路堤稳定性的影响,该文结合广东省云(浮)-罗(定)高速公路典型高填路堤工程,在分析未加筋路堤的稳定和变形特性的基础上,对土工格栅参数设计进行比选和优化。根据格栅铺设位置的不同,选择不同的格栅长度、格栅层数、拉伸模量等,利用强度折减数值模拟技术,计算和分析不同工况条件下土工格栅设计对安全系数和潜在滑动面的影响。研究结果表明:采用路堤下部格栅铺设的方式对边坡安全系数的增加较明显,计算的安全系数比在路堤中部和上部铺设格栅工况条件下的值大。在相同的计算参数情况下,土工格栅的拉伸模量为50~200kN/m、层数为7~9层时,加筋效果较明显;在高填路堤中,在路基中下部8~26m范围内铺设土工格栅及边坡坡脚附近上下加铺土工格栅,加筋效果明显。     

既有城市立交拼宽改造设计方案研究

文中以某立交拼宽改造工程为例,基于立交的现状条件、功能定位及堵点分析,提出立交拼宽改造和拆除重建相结合总体设计方案,并研究拼宽桥横向连接方式对旧桥结构受力的影响。结果表明,拼宽桥上部及下部结构分离、旧桥T梁凿除0.5 m悬臂、涉堤处桥台采用以填为主的高桩承台形式等措施经济有效。     

库岸公路中的浸水高填路堤设计

结合三峡库区忠县移民新城大道的浸水高填路堤设计,介绍了在三峡水库水位变动情况下的高填路堤设计方法及其注意事项,为类似路基的设计提供参考.     

浅析高路堤路段U型重力式桥台病害产生的原因及整治措施

以浙江金丽温高速公路高填方路段山坑寺桥U型重力式桥台病害为案例,根据高路堤路段U型重力式桥台的表观病害情况,分析并重点阐述了高路堤路段U型重力式桥台病害产生的原因,确定桥台病害的整治措施,为今后整治类似桥梁桥台病害提供借鉴及参考。