中央索面斜拉桥超宽混凝土截面主梁施工挂篮结构设计研究

以番中大桥为例,介绍中央索面超宽混凝土截面主梁斜拉桥施工挂篮的结构设计,分析前后支点组合式挂篮在类似工程中运用的优劣,提出增加挂篮横向刚度以减少主梁开裂及减轻挂篮结构自重的技术措施,并采用桥面系统与桥下系统异步行走工艺增强挂篮行走的安全性,其成功应用的经验可供类似工程参考。     

独塔单索面曲线斜拉桥主梁施工过程力学分析

详细分析了某曲线斜拉桥的施工过程中各阶段的主梁线型及关键截面的应力变化,并与施工过程力学分析结果作了对比。结果表明:转体部分主梁施工过程中实测线型与理论计算值吻合较好;关键截面平均应力及单测点应力均满足施工过程中控制应力的设计和规范要求;转体后通长束的张拉实现了主梁结构良好的连续;整桥主梁线型平顺,满足设计及规范要求;成桥阶段各截面应力水平合理,表明该斜拉桥各施工阶段的质量控制较好。     

中央索面斜拉桥主塔施工过程变形监测方法研究

长期以来,斜拉桥施工控制主要集中在主梁的分析监测上,监控以主梁挠度为主,索力为辅,忽略了主塔变形的控制,对于主塔在悬臂施工和运营期间的受力与变形规律缺乏理论分析结果和监测资料。研究表明,对于中小跨径的斜拉桥,主塔刚度的贡献不容忽视,主塔变形在施工控制中也需要得到足够的重视。本研究基于GNSS技术对斜拉桥施工过程中主塔变形进行了实时监测,分析了温度和施工荷载对其变形的影响,并比较了理论分析结果和现场实测结果。     

中央索面宽型斜拉桥施工技术

以浙江省富阳鹿山大桥为工程背景，主要从深水大直径钻孔灌注桩基础漂石和破碎带地层施工，深水承台施工，单箱五室宽型主梁节段的支架、悬臂现浇施工，主塔爬模施工及斜拉索安装等方面介绍了中央索面宽型斜拉桥的施工技术。     

独塔单索面斜拉桥主梁扭转性能研究

独塔单索面斜拉桥,斜拉索对主梁抗扭不起作用。为了分析此类桥梁主梁的抗扭问题,以恩施施州大桥为研究对象,采用通用有限元程序ANSYS进行仿真分析,计算出模型在不同荷载工况作用下扭转畸变的效应。分析所得的结论对单索面独塔斜拉桥的设计和施工有一定指导意义。     

斜拉桥施工过程中温度对主梁的影响效应分析

在大跨径混凝土箱形斜拉桥主梁施工过程中,温度变化会给主梁挠度带来很大影响,主梁线形控制难度增大,合龙质量下降。为研究温度对混凝土斜拉桥主梁挠度的影响,文中以湖南郴州赤石特大桥为工程背景,对温度实测数据进行分析,同时利用有限元软件计算拟合温度场下挠度并与实测结果对比。结果表明,在温度影响下,主梁挠度变化与温度变化呈相反的趋势,且斜拉桥主梁由于腹板的存在其竖向温度梯度的温差值减小。     

宽主梁中间索面斜拉桥空间效应分析

针对宽主梁中间索面斜拉桥受力特点,以某拟建桥梁项目为背景,建立了全桥板壳有限元模型。对主梁剪力滞、扭转效应、横向支座反力分配等空间效应进行了计算。结果表明:主梁剪力滞效应明显;扭转刚度主要由外框板件提供,且可按自由扭转公式估算;边支座在对称荷载作用下反力较小,仅在偏载作用下提供抗扭支撑。根据上述分析结果,对该类型桥梁提出了若干设计建议。     

涪陵乌江二桥单索面斜拉桥主梁优化设计

介绍单索面斜拉桥——乌江二桥对斜拉索力在主梁上传递的结构处理手法,本设计通过总结以往工程实例的成功经验,再经过多方面的分析比较,提出新的结构处理方式,解决了结构受力、施工难度、外观等多方面的问题。     

斜塔单索面钢箱梁斜拉桥施工

斜塔斜拉桥由于其独特的景观效果,越来越受到广泛的应用,本文主要结合深圳湾公路大桥通航孔桥详细介绍斜塔单索面钢箱梁斜拉桥设计创新点、桩基高性能混凝土施工、索塔施工(索塔环向预应力施工控制)、钢箱梁支架及吊装、斜拉索安装等施工工艺及全桥施工过程控制。     

中央索面混凝土斜拉桥索力扩散角分析

中央索面混凝土斜拉桥斜拉索轴力在主梁断面内传递存在一定扩散角度,扩散角影响到截面有效分布宽度,这对于设计计算是不可忽视的点。研究确定分析方法,引入扩散长度和轴力滞系数概念,基于枫树坝大桥项目,计算顶板和底板在不同扩散距离的轴力滞系数,分析斜拉索轴力在顶板和底板的传力规律,同时计算出在顶板和底板中斜拉索轴力的扩散角,另外分析横隔板设置对索力扩散角的影响,得出斜拉索轴力在顶板中扩散角约29.3°,在底板中扩散角约17.15°,斜拉索轴力在顶板的扩散速度是底板的1.71倍;改变主梁横隔板设置道数,对轴力滞系数改善较小,对扩散角也基本没有影响。     

单索面斜拉桥张拉索力对主梁剪力滞分布规律影响的研究

以沈阳市某双折线形独柱式塔单索面预应力混凝土斜拉桥为背景,采用有限元法建立空间有限元模型,分析该桥主梁成桥阶段在张拉1对索力时箱梁的剪力滞分布规律.分析结果表明:距离索力作用点越近,箱梁顶缘的剪力滞效应越明显,箱梁截面的剪力滞系数越大;上顶板在横桥向靠近拉索锚固作用点处的应力很大,随着作用点的距离增大而不断减少,且逐渐趋于均匀.     

分幅不对称索面钢箱梁斜拉桥主梁安装控制

针对分幅、不对称索面钢箱梁斜拉桥的结构特点和安装阶段面临的困难,基于几何控制法的原理,以六塔、双幅、空间四索面的嘉绍大桥主航道桥为研究对象,给出了该类桥安装时主梁标高、轴线、横坡的控制方法及操作步骤,即在匹配阶段,通过调整新起吊主梁节段与已安装主梁节段的相对位置来保证主梁线形平顺,使主梁轴线、横坡及2幅主梁间距满足精度要求,又可大幅减小温度及风对施工进度的影响;在斜拉索张拉阶段,通过斜拉索无应力索长的调整,使主梁标高、2幅主梁内侧相对标高满足精度要求,又可方便后续横梁的安装。施工实践表明:嘉绍大桥主航道桥主梁安装顺利,合龙后实测主梁线形平顺,最大标高误差远小于规定的限值。     

多种类型斜拉桥主梁施工技术

结合多座各种结构类型斜拉桥建设实践,简要介绍各类型斜拉桥的主梁施工技术。     

Π形组合梁斜拉桥施工过程主梁应力分析方法

为准确计算Π形组合梁斜拉桥施工过程中的主梁应力,基于能量变分原理建立了考虑轴力、弯矩、剪力滞相互耦合的有限梁段实用单元,提出了适用不同支承、不同边界条件下的有限梁段法主梁应力计算公式,对某主跨360m的Π形组合梁斜拉桥进行了实桥试验验证,并分析了该桥关键施工阶段的应力变化规律。结果表明:采用有限梁段法计算的主梁应力精度较高,钢主梁和混凝土桥面板的应力差异均在±3MPa内,与实桥试验的相对应力误差不超过5%;有限梁段法可以从整体上分析Π形组合梁斜拉桥施工全过程的主梁应力变化规律;关键施工阶段中钢主梁主要受拉,混凝土桥面板主要受压,且整个施工过程中混凝土板应力变化不大。     

大跨度混合梁斜拉桥施工过程温度影响分析

为实现对钢箱梁精匹配时温度效应的精准分析和实时修正,尝试在BDCMS程序中简化钢箱梁竖向温度梯度分布,加快了数据采集和程序计算的速度.以嘉鱼长江公路大桥为例,对该桥24 h施工监控温度观测数据进行分析,验证了该算法的合理性和准确性,并分析了误差原因.结果 表明:BDCMS分析钢箱梁精匹配温度影响时,计算准确且速度快,可用于现场修正,提高施工监控效率;温度沿梁长变化对于斜拉桥钢箱梁精匹配时标高索力影响很小,可以忽略不计.     

大跨度混合梁斜拉桥施工过程温度影响分析

为实现对钢箱梁精匹配时温度效应的精准分析和实时修正,尝试在BDCMS程序中简化钢箱梁竖向温度梯度分布,加快了数据采集和程序计算的速度.以嘉鱼长江公路大桥为例,对该桥24 h施工监控温度观测数据进行分析,验证了该算法的合理性和准确性,并分析了误差原因.结果 表明:BDCMS分析钢箱梁精匹配温度影响时,计算准确且速度快,可用于现场修正,提高施工监控效率;温度沿梁长变化对于斜拉桥钢箱梁精匹配时标高索力影响很小,可以忽略不计.     

中央索面高墩部分斜拉桥减隔震措施比较

为探索针对中央索面高墩部分斜拉桥的有效减隔震措施,采用非线性时程分析方法对某拟建部分斜拉桥进行抗震分析。从反力和位移的角度,定量分析并比较了4种减隔震措施的效果,最终得出桥台处采用铅芯橡胶支座加顺桥向黏滞阻尼器减隔震混合装置对全桥抗震更有利的结论。     

泉州晋江大桥斜拉桥主梁施工

泉州晋江大桥主桥为(200+165)m独塔双索面预应力混凝土斜拉桥,主梁横断面为双波浪形箱梁。该桥主梁采用普通挂篮对称悬臂施工,挂篮底平台刚度大,外模采用整体钢模,内模采用拆装式模板;0号节段采用水中支架分段施工,并设置后浇段;梁上张拉斜拉索。为加快施工进度,增加了主跨支架现浇长度,使主跨与边跨同步对称合龙。同时,在桥塔中横梁施工完后,设置安全隔离装置,实现塔、梁交叉施工。在悬臂施工过程中,主梁横梁底部施加临时体外预应力,2号节段施工时设置临时反拉梁。主梁合龙时,在合龙口每个箱内设置三榀体外桁架式劲性骨架,并加强合龙口处的支架以抵抗合龙后主梁的反力。     

组合梁斜拉桥主梁安装施工关键技术

钢混组合梁斜拉桥梁段间混凝土湿接缝施工是制约组合梁安装周期的关键节点,为了进一步研究组合梁湿接缝滞后连接施工的合理性,缩短组合梁施工周期。以广西平南相思洲大桥为依托对大跨径组合梁斜拉桥主梁安装关键技术进行了研究。通过理论分析与工程实践相结合的方式,分析滞后连接的合理施工方案,并对大跨径组合梁合龙施工的关键技术进行总结。研究表明:通过合理的索力优化,可以实现三节段一循环的湿接缝滞后施工工艺,该方法能够缩短一循环主梁安装时间约24%;形成的相思洲大桥组合梁安装施工关键技术,可为类似桥梁的施工提供借鉴。     

斜拉桥水平转体施工主梁脱架影响分析

分段施工桥梁随着施工过程的进行,桥梁结构受力和线形都在不断地发生变化。绥芬河斜拉桥为我国跨径最大,转体重量最大的水平转体斜拉桥,其所采用的单点平铰施工技术和采用的落地支架施工方法均为国内首次采用,施工过程中梁体与支架接触,桥梁结构受力不明确,可供借鉴的施工经验少。主梁脱架后因主梁两侧混凝土浇注量的不均衡而产生的不平衡弯矩使斜拉桥整体向一侧倾斜,为保证斜拉桥的顺利转体,必须采取有效措施克服不平衡弯矩。本桥采用了在梁体一侧加沙袋的方法,加载结果表明该方案切实可行。最终,绥芬河斜拉桥顺利转体,桥梁轴线偏差为3 mm,桥面高程偏差最大值仅为12 mm。