渗流下无粘性土基坑支护结构侧压力计算新法

支护结构上的侧压力是基坑支护设计中一个重要参数。在对前人工作进行分析的基础上,指出其不足。从土体的三相成分出发,提出了新的无粘性土基坑支护结构上的侧压力计算方法,与前人的方法对比表明:在渗流的情况下,新法计算的主动侧压力为由前人提出方法的1.16倍,对于被动侧压力,前者约为后者的2.28倍。     

某合成材料粘性土加筋挡墙失稳原因分析

分析了粘土加筋土挡墙失稳的原因，阐述了合成材料粘粘性土加艋挡墙的设计、验算，参数取值以及分项修正系数。此外，优化技术成功地应用于筋挡墙整体滑动稳定分析。     

挡墙后粘性土被动土压力的薄层微元法

基于水平层分析法的思想,采用薄层微元法,推导了考虑挡墙墙高、墙背倾角、填料面仰角、均布超载、填料重度、填料摩擦角、填料与墙背粘结力和摩擦角(外摩擦角)等条件下的粘性土被动土压力公式的解析解,采用图解法给出了临界破裂角的显式解答.并分析了这些因素对被动土压力临界破裂角、被动土压力强度分布、土压力合力大小和作用点位置的影响...     

土参数对扶壁式挡墙经济指标的影响

根据复形法优化原理,编制了扶壁式挡土墙优化设计程序,并结合实例研究土参数对挡墙造价的影响。     

挡土墙水平土压力非线性分布试验研究

结合一山区高速公路多个挡土墙墙背土压力的监测数据,对挡土墙不同深度处的土压力大小分布规律进行了研究。结果表明：不同深度的挡土墙土压力随上部填土高度增加的快慢不同,愈接近墙顸,增加越快;水平土压力沿墙高呈非线性分布,其值介于理论静止土压力和被动土压力之间,在墙身的3／4以下,与静止土压力接近;在墙身的1／2以上,与理论垂直土压力接近。     

降雨对粘性土路堑边坡含水状态的影响

本文引入有效降雨量的概念，分析了降雨下渗对粘性土路堑边坡含水状态的影响。并以衡广复线白石渡工点为例，结合郴州地区近３０年的雨量统计资料进行了实例计算。     

填料参数对路堤和路肩挡墙土压力的影响

从理论计算和实践经验两方面分析填料参数和土压力之间的关系及其对路肩、路堤挡墙的影响。填方边坡较高时,其土压力对填料参数的变化很敏感。填方边坡高于8 m时应慎用路堤墙。如设置桩板式路堤墙,应提高安全系数。     

粘性土抗拉强度试验对比研究

采用四种测试方法研究了粘性土的抗拉强度，对比各种试验方法及量测结果，建立了相应的函数关系。为认识土的抗拉特性及裂缝处理方案的设计，提供了合理的抗拉强度指标和相应依据。     

粘性土河床桥孔设计商榷

粘性土河床无推移质运动，河床的糙率系数，桥孔计算，冲刷深度等均独具特点，在对其研究探讨的基础上导出相应的计算公式。     

石灰处理粘性土的动态性质

本文在大量程应变和侧限压力条件下确定了经过８％石灰处理的高岭土、钠蒙脱土和钙蒙脱土三种压密粘性土的动态性质。三种土的塑性指数范围是：１８到５１４。经过石灰处理影响并改善了三种土的动态性质。这三种土，随着应变范围的增加周期性正割剪切模量减小，等量粘滞衰减系数增大。随着石灰含量的增加，钠蒙脱土的剪模量显著增大，等量粘滞衰减系数减小。钙蒙脱土也具有相似的性质。两种蒙脱土之间反应曲线的差异被认为是由于钙蒙     

粘性土桥墩局部冲刷计算

从分析实测的粘性土桥墩局部冲刷深度资料及遵循因次和谐的原则出发,得出了粘性土桥墩局部冲刷计算方法,它具有因次和谐及在h_p/b_1=3.0处连续的特点。用既有铁路线的粘性土桥墩局部冲刷深度实测资料验证表明:计算值与实测值基本一致。     

粘性土河床桥台冲刷计算

应用流体力学原理对桥台绕流的场和旋涡体系进行了分析，根据水工模型试验资料，运用水力学连续性原理，结合粘性土的特点，建立了粘土河床桥台冲刷计算公式，以供设计人员参考。     

粘性土的主动土压力计算

本文首重就档土墙后填土为粘性土时，作用其上主动土压力的计算方法进行了论述，并通过对比，阐明了该方法的合理性。     

路基挡墙黏性土主动土压力计算误差分析——以某二级公路挡墙为例

对某二级公路路肩式挡墙墙背黏性土主动土压力采用了常见的两种方法计算,即经典库伦理论的等效内摩擦角法和力多变形法。计算结果表明,这两种方法计算出来的该挡墙的抗滑动稳定系数误差达到33.4%,并且,随着墙高的增加,误差增加很快。因此,在设计高墙时,应酌情降低D,在计算黏性土的主动土压力时,最好是按照实际测定的c、值,采用力的数解法计算。     

基于主应力迹线的有限土挡墙主动土压力计算方法

有限填土土压力分析中常用水平薄层分析模型以期得到墙后土压力强度分布公式,而水平薄层模型中其实际受力情况是土压力计算中最关键之处。为得到水平薄层各点实际受力情况,在现有理论基础上,首先基于墙土间摩擦必然引起挡土墙后土体主应力方向发生偏转的力学机理与特点,引入主应力迹线概念,探讨了挡土墙后主应力迹线型式,得到土体各点的主应力偏转规律,最终得到各点实际受力情况。然后在此基础上,改进了水平薄层法受力模型,建立两侧墙背垂直且粗糙、填土面水平的有限土体主动土压力计算方法。最后通过与现有有限土体挡土墙土压力计算理论进行分析,验证了本文土压力理论的合理性与可行性。     

加筋粘性土筋土界面剪切特性的试验研究

对加筋粘性土筋土界面的剪切特性进行试验研究，在试验的基础上对粘性土加筋土界面剪切特性及其影响因素进行分折。研究表明，粘性土筋土界面剪切特性与试验方法、剪切速率、填土的含水量和密实度紧密相关，从而为加筋土工程的设计和施工提供依据。     

膨胀土侧向膨胀力及其对重力式挡墙的作用

为研究不同上覆荷载作用下的膨胀土侧向膨胀力及其对重力式挡墙稳定性的影响,在常规固结仪基础上,设计了一种侧向膨胀力试验装置和方法,揭示广西百色膨胀土侧向膨胀力随上覆荷载的变化规律;通过湿热气候长期作用下膨胀土路堤含水率变化的数值模拟,并结合侧向膨胀力试验结果,获得了路堤重力式挡墙静止时墙背侧向膨胀力随时间和深度的变化规律;根据试验间接得到的侧向膨胀力与侧向膨胀率的关系,分析了侧向膨胀力随墙后土体侧向膨胀量的变化及其对挡墙稳定性的影响。研究结果表明:在侧限和无荷条件下膨胀土浸水后仍会产生一定侧向膨胀力;上覆荷载在0~50kPa,侧向膨胀力随其增大而显著增大,且大于相应上覆荷载;上覆荷载大于100kPa后,侧向膨胀力增幅变小并趋于稳定;上覆荷载增至恒体积竖向膨胀力时,侧向膨胀力达到最大;湿热气候长期作用下,膨胀土路堤挡墙墙后土体含水率逐年增加,静止挡墙墙背侧向膨胀力的合力逐渐增大,作用点下移;第5年含水率变化趋于稳定,侧向膨胀力沿墙背分布近似为抛物线规律,其合力为静止土压力的3倍,作用点位于墙背中部;在侧向膨胀力的作用下挡墙会被水平推移2.0cm;若容许墙后膨胀土发生2.6cm的侧向膨胀,可极大减小侧向膨胀力,使挡墙满足规范对其抗滑和抗倾覆稳定系数的要求。     

垂直挡墙上土压力计算方法的拓展

结合莫尔圆将基于Rankine理论的经典土压力计算公式推广至更为普遍的形式,通过极限平衡理论在数学形式上对其进行了验证,并分析了土中含水率的变化对土压力的影响。结果表明,在Rankine理论基本假设的前提下,其主动土压力方向平行于填土表面的假定是合理的,当填土表面水平时,能够回归到Rankine理论的经典公式,表明了其正确性。挡土墙实际作用土体大都处于非饱和状态,其基质吸力随土体含水率的增加而减小,含水率为零时,主动土压力最小,被动土压力则最大;含水率增大至饱和状态时,主动土压力最大,被动土压力最小,因此,含水率变化引起的土体体积变化对挡土墙上土压力有很大影响。