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膨胀土路基石灰改良试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
膨胀土是一种特殊性质的土,不同的掺灰率对膨胀土性质的改变也不同。对膨胀土进行石灰改良试验研究,总结掺灰率对膨胀土的胀缩性与强度的影响规律,对比分析不同掺灰率改良后膨胀土的最佳含水量、最大干密度、无侧限抗压强度、掺灰前后承载比等指标,从而确定最佳掺灰率。 相似文献
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阐述了膨胀土的特性及危害,对石灰改良膨胀土改性机理进行了分析,提出了改良膨胀土掺灰工艺控制要点,着重介绍了石灰改良膨胀土质量控制和检测方法。 相似文献
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水泥粉煤灰搅拌饱和黄土强度影响因素试验研究 总被引:2,自引:1,他引:1
兰州至中川机场铁路工程沿线大多地段属于饱和黄土地基,承载力低,压缩性大,采取水泥土搅拌桩复合地基进行加固。对水泥粉煤灰搅拌饱和黄土强度特性进行试验研究。在不同的水泥和粉煤灰(以下简称"二灰")掺和比、不同的龄期、不同的水泥强度等级下,分析水泥土无侧限抗压强度的变化规律。试验结果表明:水泥土无侧限抗压强度随二灰掺量、龄期的增加而增大,二灰掺量为20%的水泥土无侧限抗压强度是二灰掺量为15%的1.42倍,是二灰掺量12%的1.9倍;当二灰总掺入量不变,粉煤灰掺入量占二灰比例为1/5、1/4、1/3时,水泥土强度略有降低;水泥土无侧限抗压强度随水泥强度等级的提高而显著增大,且随二灰掺量的增加,水泥土强度增加幅度增大。 相似文献
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为研究减水剂及矿物掺合料对高强混凝土强度的影响,将不同掺量的减水剂、硅灰及矿渣加入高强混凝土替代水泥,分析试件7 d及28 d强度变化,并基于响应面法建立了相应的响应面回归模型,最终得出了高强混凝土的合理配比。结果表明:7 d抗压强度随减水剂及硅灰掺量的增加先增大后减小,随矿渣掺量的增加逐渐减小;28 d抗压强度随硅灰及矿渣掺量的增加先增大后减小。高强混凝土的破坏形式以X状共轭剪切破坏为主。矿渣掺量是影响高强混凝土7 d抗压强度的最大因素,28 d抗压强度的影响程度顺序为:硅灰>矿渣>减水剂。高强混凝土中减水剂、硅灰及矿渣的合理添加比例分别为0.81%、10.81%、17.97%。 相似文献
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在对粉灰中掺加石灰等形成的二灰混合料进行了一系列性能测试,结果表明二灰混合料完全可用于路基封层和基床。 相似文献
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矿物掺合料对高性能混凝土抗氯离子渗透性能的影响 总被引:38,自引:3,他引:38
采用ASTM C1202推荐的快速试验方法——直流电量法,研究了水灰比以及粉煤灰和硅粉两种矿物掺合料对混凝土抗氯离子渗透性能的影响。试验结果表明:水灰比降低,虽然可以降低混凝土6h库仑电量,但并不能有效地提高混凝土抵抗氯离子渗透能力,只有掺入矿物掺合料才能有效解决这一问题。单掺粉煤灰可以降低氯离子在混凝土中的渗透性,且随着粉煤灰掺量的增加,混凝土渗透性降低;粉煤灰的细度对混凝土28d龄期前的渗透性有较大的影响,而对后期的影响较小。单掺硅灰显著降低混凝土6h库仑电量,而且硅灰与粉煤灰复合双掺可进一步改善混凝土的抗氯离子渗透性。综合考虑,少量的硅灰与粉煤灰复合双掺是配制具有极低氯离子扩散渗透性混凝土的重要技术途径。矿物掺合料改善混凝土抗氯离子渗透性的机理主要是其在混凝土中的密实填充效应和火山灰效应。 相似文献
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以钢铁冶炼产生的底灰作为泡沫轻质土的主要原材料,分别单掺表面活性剂类稳泡剂脂肪醇聚氧乙烯醚硫酸钠(Sodium Alcohol Ether Sulphate,AES)和增稠类稳泡剂羧甲基纤维素(Carboxymethyl Cellulose,CMC),开展发泡倍率试验、泌水率和沉降距试验、无侧限抗压强度试验和扫描电子显微镜试验,分析了AES与CMC对泡沫稳定性能的改善效果,以及对冶炼底灰泡沫轻质土力学性能和孔隙结构的影响。结果表明:发泡剂的发泡倍率随AES掺量增加而增大,CMC对发泡倍率影响甚微;随稳泡剂掺量增加,泡沫的泌水率和沉降距总体上先减小后小幅增大,单掺时AES、CMC最优掺量分别为30%、10%;掺入CMC后,冶炼底灰泡沫轻质土内部孔隙结构恶化,力学性能衰减严重;掺入AES后冶炼底灰泡沫轻质土内部孔隙孔径更小更致密,AES掺量为30%时3、7、28 d无侧限抗压强度分别达到0.83、1.38、1.71 MPa,可用作冶炼底灰泡沫轻质土的稳泡剂。 相似文献