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3.2扩张室长度的影响
保持m和e不变,建立L分别为150,200,250 mm的有限元模型进行计算,结果如图5所示.和椭圆截面类似,L并不影响最大消声量,L越大,出现的通过频率次数越多,而高次波也更早地出现,这并不是实际使用所需要的.
3.3离心率的影响
保持扩张室截面积和L不变,计算e分别为0.7,0.8,0.9时的传递损失,结果如图6所示.在低频部分,不同的e并不影响消声性能.在高频部分,e越大,即视觉效果越扁,消声性能越差,平面波截止频率出现得更早.e越小,消声效果越接近圆形截面,影响越小. 相似文献
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汽车净化消声器陶瓷蜂窝载体消声机理的理论及试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
基于多孔吸声材料的理论及声学传递矩阵理论,分析了目前广泛用于汽车净化消声器中的陶瓷蜂窝载体的消声机理,给出了其声学传递矩阵,并分析了影响声学性能的几个主要因素。对传声损失进行了模拟计算,计算结果与实例结果,基本一致。 相似文献
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基于Lighthill气动声学理论方程和偶极子声源的假设,提出了一种计及气流再生噪声的消声器消声量的分析方法,利用该方法计算插入管式消声单元消声量的结果比不考虑气流再生噪声的计算结果的精度要高很多,尤其是气流速度较高时,和试验结果较接近.应用该方法对某SUV车的消声器进行了设计和优化后,怠速噪声约降低2.4dB(A),... 相似文献
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为了研究排气消声器内部声场对消声器结构的影响,掌握消声器系统耦合特性,建立了消声器的声振耦合模型,对耦合系统中消声器壁板在声场影响下的振动位移进行分析。发现高频时,声场作用对结构振动位移的影响较大,特别是90Hz频率附近消声器壁的位移响应明显,影响消声器系统性能。为了保证消声单元性能的稳定性,以减小振动位移响应量为目标,对消声器结构进行改进,使得消声器壁板的振动位移减小,并使最大位移振动频段避开了激励频段。 相似文献
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对汽车发动机进排气系统的串、并联管道系统的消声特性,分别用声学传递矩阵方法和声波有限元分析方法进行了理论计算,同时对发动机进行了实测.理论计算与实测结果表明,二者具有良好的一致性. 相似文献
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钢板弹簧迟滞特性的有限元分析 总被引:14,自引:2,他引:14
利用ANSYS有限元软件提供的面-面接触单元,分析了钢板弹簧的迟滞特性,叶片间的正压力和摩擦力用这些接触单元的节点力来代替;给出了加载和卸载过程的载荷-变形特性图;并结合实例分析了不同摩擦系数对钢板弹簧迟滞特性和阻尼特性的影响。此外,还分析了钢板弹簧在受到不同频率和振幅的正弦激励时所产生的等效阻尼。 相似文献
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单索结构振动特性的有限元分析 总被引:5,自引:0,他引:5
利用动力有限元的方法,分析了单索结构的自振频率与相应振型随着单索垂度以及索结构参数的变化规律,得出一些有益的结构,可为利用频率法测试索力及研究索的振动特性提供参考。 相似文献
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针对旧路拓宽工程中新旧路基结合部的变形问题,以Mohr.Coulomb模型为基础,采用有限元方法对路基结合部的变形性状进行计算分析,为旧路拓宽工程中新旧路基结合部的处治提供理论依据。 相似文献
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利用ANSYS Workbench和弹塑性材料模型对碟形弹簧的载荷-位移特性和应力-位移特性进行了有限元分析,并与A-L法的理论解进行了对比。在此基础上,研究了不同的齿槽圆角和齿槽宽度对载荷-位移和应力-位移特性的影响。分析结果表明,在塑性变形阶段,有限元分析结果与A-L法的理论值差异较大。相对于A-L法,有限元法与实测值更加吻合。增大齿槽圆角会使载荷增加,增大齿槽宽度会使载荷减小。不同的齿槽圆角和齿槽宽度都会对碟簧截面四个角点的主应力有一定的影响,这为碟形弹簧的设计提供了理论依据。 相似文献