离心式压气机椭圆叶型的设计方法

随着高性能、高压比压气机的发展,抛物线叶型无论从压比还是从叶轮效率等方面,都已不能满足要求。椭圆形叶型在高压比时仍具有较高的叶轮效率。本文提出了一种椭圆形叶型的设计方法,通过95轮径压气机的设计计算,证实是可行的。     

离心式压气机CFD仿真分析

利用AVL FIRE软件以某车用涡轮增压器为研究对象,对其离心式压气机进行稳态仿真,获取压气机的特性曲线,仿真结果与实验结果大致吻合;分析了压气机的内部流场,找出了流动损失的关键部位,为压气机的优化提供重要参考。     

离心式压气机叶轮的加工

<正> 对于中小型燃气轮机和增压器采用的离心式压气机来说,制造其叶轮的叶片时,可采用精密铸造法或切削加工法(后者包括仿形加工及数控加工,目前,数控加工用得较普遍)。究竟选用哪一种方法,要根据材料的性质、尺寸,精度、制造的周期以及是否批量生产等因素来决定。一般来说,铸造法适合于批量生产,而切削法(数控加工法)则适于非批量及试验性生产。此外,对于难于铸造的材料或大件的生产,切削法也比较适合。 本文论述了叶轮的切削加工,对其关键部分,即叶片的数控加工过程中使用的机器,专用刀具以及数控磁带的制作方法等,作了简单的介绍。     

离心式压气机可控负速度设计——等临界角速度设计的建议

本文根据离心式压气机工作时,叶轮流道中气体微团的流动的相对速度在垂直于叶轮转轴的径向平面上投影的二元分析,并利用流道中叶片压力面上出现负速度时的叶轮转速与投影在该平面上的气流平均速度、叶轮主要的几何参数的关系式,分析了国内外一些离心式压气机在设计工况下叶轮出口段流道中存在负速度的情况与实验所测得的压气机性能的关系之后,提出离心式压气机叶轮流道出口段可控负速度设计—沿叶轮半径等临界角速度设计的建议。本设计方法可作为详细计算三元流场之前,初估叶轮的几何参数(Z、β_Γ、R_K、b等)之用,这样可以减少验算三元流场的计算方案,节省电算费用。对没有条件进行电算的地区或单位,可以用本方法近似地验算叶轮出口段流场,供选取设计方案时参考。     

汽油机爆震的热力计算方法

分析了燃烧室内末端混合气自燃的影响,给出了预测爆震的有关公式及计算框图,并以 EQ6100型汽油机为例,对计算结果和实测爆震情况进行了对比。     

可变截面涡轮增压器离心式压气机的研制

为了控制军用可变截面涡轮增压器的喘振和满足其空气流量的要求,现已研制成一种离心式压气机的可变几何形状扩压器。此外还研制和试验了以下二种压气机叶轮:径向叶轮和后弯叶轮。 性能试验结果表明,可变几何形状压气机在所要求的大多数工况下,达到了流量和效率的指标。由工作曲线图可以看出,后弯叶轮比径向叶轮好。在空气流量大的工况下(在发动机额定转速时)后弯叶轮的压气机效率已高达80％;只是在空气流量非常小的工况下(发动机在最低工作转速时)由于叶轮开始失速,引起效率下降。因此可以确认:可变几何形状压气机适用于效率高和流量范围宽的涡轮增压器。     

基于流固耦合方法的离心式压气机叶片强度与振动特性研究

采用流体动力学及有限元方法,对某型带分流叶片的离心式压气机叶轮进行了单向流固耦合分析。建立了叶轮单个通道的三维流场模型,得到某转速下压气机叶轮内部流场的应力分布,然后将气动力施加在叶片上,获得离心力和气动力共同作用时主叶片及分流叶片上的应力分布及最大变形量,最后对比分析了离心力与气动力对叶片应力应变和振动特性的影响。     

蜗壳结构参数对离心式压气机性能的影响

为研究压气机蜗壳结构参数对离心式压气机性能的影响而设计了两款不同面径比的压气机蜗壳,并在增压器性能试验台上进行试验研究。结果表明,与匹配Ⅰ型蜗壳的压气机相比,匹配Ⅱ型蜗壳的压气机增压比、流量和绝热效率均提高:不同转速下,最大增压比提高1.44%~3.86%,最大流量增加3.85%~10.71%,且高转速下增幅明显;压气机最高效率由72%提高到74%;压气机喘振线更加平滑,无明显拐点,低转速下喘振线向大流量方向偏移量较少,而高转速下与之相反。     

后掠式压气机叶轮压头系数的计算方法

在后掠式压气机热力计算中,叶轮的压头系数_c与滑移因子中的叶片数Z_c、叶片出口叶片翘曲角β_2及叶轮摩擦功中的摩擦系数α等有关。在以往的热力计算中,_c是凭经验选择的,而Z_c、β_2、α是由原始数据给定的,这些参数是彼此独立的,因而,在理论分析中得出了相反的结论。这样不但计算困难,而且还不够精确。本文提出了一种正确的计算方法,导出了_c与Z_c、β_2、α之间的数学表达式。通过径向式和后掠式压气机的计算,证实该法比原来的方法更精确、可靠。     

用遥测法研究高负荷离心式压气机叶轮叶片的振动

<正> 由于小型燃气轮机和涡轮增压器在不同技术部门中的应用增加,致使薄片高负荷离心式压气机得到发展。对此必须深入研究所出现的振动问题,下文是对其第一阶段研究的论述。     

离心压气机喘振发生发展过程分析

在JP60离心压气机120 000 r/min喘振试验的基础上结合该转速下邻近喘振工况点附近的非稳态模拟计算结果,对离心压气机喘振发生发展过程中非定常流动进行分析,明确了喘振发生发展过程中压气机各部位的流动变化,为进一步理解喘振现象奠定基础。     

特种车辆离心式冷却风扇设计计算软件包

本文简要介绍特种车辆离心式冷却风扇设计计算软件面的结构、功能及应用前景。     

压气机叶轮加工方法的研究

叶轮加工中粗基准的选择与定位夹具的设计，是保证后续加工质量与动平衡的关键。     

热力管道大推力固定支架力学作用机制及设计计算方法

采用传统理论计算（利用摩阻力）和基于工程实践的优化后理论（利用被动土压力和摩阻力共同作用）计算进行对比的方法,得出了简单配重不是解决明挖大推力检查室内固定支架抗滑移最合理、经济的办法,可充分利用周边土体的被动土压力。通过采取简化的结构受力分析、数值模拟分析、原位试验数据分析,并结合已投入使用的工程实例,得出了在一定范围内暗挖隧道初期支护和二次衬砌共同承担大推力作用,受初期支护和二次衬砌之间防水隔离层影响不大的结论,通过采取必要的构造措施,隧道口设置大推力固定支架是安全可行的。     

柴油机喷射过程的试验—计算方法

文章指出,过去经常采用的压力升程法,需要测量喷嘴油腔压力,然而,喷嘴油腔压力的测量是非常困难的,而且,如不考虑压力波传播的迟后,必将产生误差。本文给出的方法将测点处的压力分解成供油压力、反射压力和残余压力,并实测音速和残余压力,然后联立求解各中间参数及计算喷油规律。本文还给出了计算方框图。     

矮塔斜拉桥计算过程及方法浅析

通过湖南一座新建的120 m+200 m+120 m预应力混凝土矮塔斜拉桥的计算分析过程,分别从初始平衡目标状态、不考虑时间依存效应的正装分析、考虑时间依存效应的正装分析,移动荷载工况分析等关键内容简要地阐述了矮塔斜拉桥的计算过程和计算方法,可为今后矮塔斜拉桥的设计提供计算上的参考。     

变丝径等内径压缩螺旋弹簧的计算方法

变丝径、等内径压缩螺旋弹簧是一种性能优良和工艺简单的弹性元件。在建立基本方程的前提下,给出了一套完整的设计计算方法,其中包括载荷-变形特性、各圈压并载荷、各圈最大应力和各种相关参数等。这套方法填补了此类螺簧的计算空白,具有较高的实用价值。     

管道沟槽等窄条形基坑隆起稳定性计算方法

坑底抗隆起稳定常作为软土地区围护结构嵌固深度的控制条件.现行行业规范并未考虑基坑宽度对隆起稳定性的影响,导致深厚软弱土地区窄条形基坑工程设计中挡土构件过大的插入深度,造成浪费.实际基坑工程有显著的空间效应.通过分析基坑宽度效应对坑底抗隆起稳定性的影响,得出了基于宽度的基坑分类标准,提出了窄条形基坑坑底抗隆起稳定计算方法...     

压气机叶轮失效转速预测方法研究

增压器工作转速极高,在工作时会出现转速急剧上升的情况,若叶轮破裂,将对增压器造成灾难性后果.在产品研发前期,利用数值模拟方法获得压气机叶轮的最高失效转速有着重要的意义.开展叶轮材料2A70拉伸试验,建立材料弹塑性本构模型,为叶轮仿真模拟提供材料边界.通过压气机叶轮的超转速破坏试验和压气机叶轮的仿真模拟研究,提出基于M ises应力、主塑性应变和等效塑性应变能3种叶轮失效转速预测方法,并对3种方法进行分析比较.研究结果表明:M ises应力预测失效转速的方法精度最高,相对试验偏差为4.2％;等效塑性应变能和主塑性应变预测失效转速的方法偏差相对较大,相对试验偏差分别为6.9％ 和8.8％;3种预测方法最大失效转速均偏大.