商合杭高铁芜湖长江公铁大桥总体设计

商合杭高铁芜湖长江公铁大桥为主跨588 m的非对称矮塔斜拉桥,大桥具有跨度大、荷载大、主塔矮等技术特点。研究采用强箱弱桁组合结构主梁、2 000 MPa高强度平行钢丝斜拉索、Q500qE高强钢材等新技术和新材料,解决塔矮、索平结构体系受力不合理的技术难题。研究并成功应用大型设置沉井基础,解决深水裸岩基施工困难的问题,开拓新型深水基础。从大桥的建设条件、总体布置、桥型方案、力学特征、技术创新等方面详细论述大桥的总体设计,为多功能合建桥梁设计提供借鉴。     

商合杭高铁芜湖长江公铁大桥总体施工方案

商合杭高铁芜湖长江公铁大桥采用铁路在下、公路在上的分层布置设计。跨江主桥为(99.3+238.0+588.0+224.0+85.3) m双塔双索面高低矮塔钢箱钢桁组合梁斜拉桥。引桥为左右分幅布置的预应力混凝土箱梁或钢箱梁桥。在分析工程特点的基础上,重点阐述施工总体方案及其创新实践,包括栈桥+浮桥的运输通道、因地制宜的多种平台与围堰施工、钢沉井精确设置施工、钢桁梁分层变幅法施工、门形桥塔塔梁索同步施工、混凝土简支梁现浇+横移施工、钢箱梁高支承纵移拼装等方面。     

商合杭高铁芜湖长江公铁大桥箱桁组合梁立体试拼装工艺

商合杭高铁芜湖长江公铁大桥为双塔双索面高低塔钢箱钢桁组合梁斜拉桥,桥梁由2片主桁、上层公路桥式桥面、下层铁路钢箱桥面、上下弦杆、竖杆及桥门架构成。为验证施工图纸的正确性和制造工艺的合理性,并指导桥址现场实桥施工,须在拼装厂进行试拼装。由于桥址现场节段拼装条件限制,仅能实现单节段拼装,而且工期要求十分紧张,要在空中实现多个拼接口的高精度对接,最终放弃平面试拼装采取立体试拼装方案。选择8个具有代表性的节段,按照铁路桥面、腹杆、公路桥面的顺序进行拼装。大桥立体试拼装实施顺利,且试拼装节段的桁宽、桁高、节间长度等主要尺寸精度满足设计要求,符合验收标准,验证制作工艺和试拼装方案的合理性。     

商合杭高铁芜湖长江公铁大桥2000MPa平行钢丝斜拉索设计研究

新建商合杭高铁芜湖长江公铁大桥主桥为主跨588 m的不对称矮塔钢桁梁斜拉桥。受桥位处机场航空限高限制,斜拉桥主塔建筑高度受限,与常规斜拉桥相比,芜湖长江公铁大桥具有大跨、塔矮、索平的结构特点,斜拉索运营状态下最大单根索力达16 000 k N。为减小索体直径、锚具尺寸,减轻单索质量,设计采用标准抗拉强度2 000 MPa的预制平行钢丝斜拉索。为确保新型斜拉索技术性能,大桥设计过程中针对超大吨位斜拉索设计选型、2 000 MPa级平行钢丝技术条件、超大吨位斜拉索锚具、并排拉索振动控制等关键技术问题开展研究,在芜湖长江公铁大桥中成功实现547丝2 000 MPa级平行钢丝斜拉索的首次应用。     

钢轨伸缩调节器病害整治方法

钢轨伸缩调节器(以下简称调节器)是高速铁路的主要轨道部分。南广线玉林工务段管内郁江桥调节器处的线路质量长期不良,不利于动车安全运行,整治工作刻不容缓。通过针对性地开展静态和动态整治,切实落实好全面整治零配件基础病害、重点整治钢轨光带不良、整治线路长波长不平顺病害、更换伸缩装置钢枕垫板、精调精整调节器及前后线路几何尺寸等五步整治法,提高了线路质量,取得良好效果。     

大跨度铁路桥梁梁端伸缩装置性能研究

大跨度铁路桥梁梁端伸缩装置的有效计算范围很短,随机不平顺的影响相对较大,直接的耦合动力计算结果难以反映最不利情况.梁端伸缩装置变形主要表现为中短波不平顺,对行车安全性产生影响.以一座1500 m级超大跨度斜拉-悬吊协作体系公铁两用大桥为例,从轨道平顺状态及车辆动力响应两方面,确定轨道形位评价、车桥动力仿真分析的计算工况...     

芜湖长江公铁大桥强箱弱桁组合结构钢主梁悬臂架设技术

商合杭高铁芜湖长江公铁大桥为世界首座高低矮塔公铁两用斜拉桥。因跨度大、重载线路多、塔矮索平等因素,大桥采用了强箱弱桁组合结构钢主梁。根据主梁结构特点和安装难点,提出除主塔墩顶节段外,其余节段采用悬臂架设的总体安装方案。区别于同类常规的悬臂架设技术,芜湖长江公铁大桥钢主梁安装采用800 t变幅式架梁吊机站位于上层公路梁、先直接提升安装铁路梁后变幅安装公路梁的分层架设技术。该悬臂架设技术充分利用主梁的承载能力,最大程度减小吊机规模,提高架梁效率,缩短架梁时间,是适宜强箱弱桁组合结构钢主梁的悬臂架设技术。     

BWG钢轨伸缩调节器日常养护方法的研究

本文首先介绍了京广高铁黄河公铁两用桥BWG伸缩调节器技术标准,然后结合伸缩调节器的日常巡视检查及维修作业等内容,通过不断实践探索,总结了一套科学的伸缩调节器养护方法,达到了预防伸缩调节器病害出现和延长使用寿命的目的。     

钢轨伸缩调节器对地铁钢桥动力效应影响研究

为研究地铁大跨度连续钢桁桥上铺设减振垫无砟轨道时钢轨伸缩调节器的适用性,并对列车运行安全性进行评估,建立地铁列车-轨道-钢桥耦合动力学模型,对列车以不同速度通过桥梁时,设置钢轨伸缩调节器与不设置钢轨伸缩调节器两种工况对车体加速度以及不同激励条件下的轮轨垂向力等指标进行分析;提取钢轨伸缩调节器处结构的动力响应值对梁端结构动力响应进行研究,并对结构动力响应随速度的变化规律进行探索。结果表明,钢轨伸缩调节器对地铁钢桥动力效应影响较小,建议在地铁钢桥的适当区域应该进行钢轨伸缩调节器设置,以减缓无缝线路不良影响。     

高速铁路有砟轨道钢轨伸缩调节器运营状态研究

钢轨伸缩调节器是高铁线路养护维修的重点.以合福高铁铜陵长江大桥钢轨伸缩调节器为研究对象,通过对其服役状态进行全天候监控,结合检测数据和日常养护维修资料,获得钢轨伸缩调节器服役状态变化规律,提出钢轨伸缩调节器养护维修建议:1)夏季重点对钢轨伸缩调节器及其前后150 m线路范围的几何形位进行测量;2)根据季节采用不同的道床...     

芜湖长江大桥成桥静动载试验

芜湖长江大桥是二十世纪末我国在长江上修建的最后一座公铁两用桥.该桥采用的新技术、新结构、新材料和新工艺,对推动我国桥梁技术进步产生了十分重大的影响.为了验证设计理论的正确性,检验整体工程质量,评估行车系统的安全性,从而为大桥工程验收提供科学的依据,大桥在开通前进行了静动载试验.试验对象为(180+312+180)m矮塔斜拉桥、3×144m板-桁结合钢桁梁、(48+68+48)m预应力混凝土连续梁、预应力混凝土简支梁.根据该桥结构特点,试验内容主要有桥梁变位、主要构件应力、自振频率和冲击系数等静动特性.试验结果表明,该桥设计理论正确,桥梁制造及施工质量优良,桥梁的工作状态符合设计要求.本试验对今后大桥安全运营提供了必要的技术参数,也为今后更大跨度、更复杂的桥梁结构的静动特性积累了重要的技术资料.     

铁路桥梁梁端伸缩装置的结构特点探讨

铁路桥梁梁端伸缩装置是大跨度桥梁的重要部件,为实现轨道的连续性和平顺性,需要具备滑动和支撑功能。对国内各种铁路桥梁梁端伸缩装置的结构特点、工作原理以及各自优缺点进行分析对比,目的在于分析出国内自主研发的梁端伸缩装置需要改进的思路和方向。我国要实现铁路桥梁梁端伸缩装置完全自主化,需要吸收国外先进的技术和经验,同时提升自身的制造精度和水平。     

60kg／m钢轨伸缩量420mm钢轨伸缩调节器的研究设计

本文在认真分析了目前我国城市轨道交通使用的钢轨伸缩调节器存在的问题的基础上，详细介绍了专为城市轨道交通设计的钢轨伸缩调节器的结构特点。可为使用单位的选型提供依据，也可对制造、铺设单位起指导作用。     

60 kg/m钢轨伸缩量420 mm钢轨伸缩调节器的研究设计

本文在认真分析了目前我国城市轨道交通使用的钢轨伸缩调节器存在的问题的基础上,详细介绍了专为城市轨道交通设计的钢轨伸缩调节器的结构特点.可为使用单位的选型提供依据,也可对制造、铺设单位起指导作用.     

商合杭高铁淮河特大桥总体设计研究

商合杭高铁淮河特大桥为时速350 km的无砟轨道双线桥梁,桥位位于淮河内涝区、行洪区,受防洪、通航、淮河退堤等诸多因素影响,需要对桥位选择、孔跨布置、主桥设计等方面进行研究。跨淮河主桥采用(112+228+112) m刚构拱桥跨越淮河主航道,跨东淝河主桥采用(112+224+112) m连续梁拱桥跨越东淝河,2座主桥均为大跨度混凝土主梁-柔性拱组合结构。静动力计算分析表明:桥梁的各项受力指标满足良好,主梁变形均满足铺设无砟轨道的要求。     

南京大胜关大桥更换钢轨伸缩调节器施工技术

介绍高速铁路有砟轨道钢轨伸缩调节器装卸方案、更换施工方法、步骤、质量要求和安全措施。     

桥上无缝线路钢轨伸缩调节器设置问题探讨

钢轨伸缩调节器对协调长大桥上无缝线路因梁体温差引起的梁端及长钢轨伸缩位移起到重要作用。对调节器设置问题进行系统论述,介绍国内调节器设计使用情况,建议桥梁和轨道一体化设计,谨慎在曲线上设置调节器。并结合工程案例,计算分析了调节器设置计算方法以及调节器结构伸缩值,并且根据现场调研情况,提出设置调节器的建议。     

跨兴闫公路桥钢轨伸缩调节器动力特性试验

秦沈客运专线跨兴闫公路特大桥钢轨伸缩调节器动力特性试验,测试内容包括钢轨强度等诸多内容。试验目的是检验钢轨伸缩调节器的强度及其设计参数的合理性,综合评定秦沈客运专线钢轨伸缩调节器的安全性、平稳性和舒适性。     

钢轨伸缩调节器对桥上无缝道岔的影响

采用有限元软件ANSYS,建立连续梁桥上有砟轨道无缝道岔的线-桥-墩一体化有限元模型,分析在不同工况下,设置钢轨伸缩调节器的无缝道岔受力和变形的分布规律。通过对不同工况下的基本轨纵向力、基本轨伸缩位移的计算结果进行对比分析,得出距岔前钢轨伸缩调节器60 m以上,基本上消除其对道岔纵向稳定性的影响;距岔后钢轨伸缩调节器45 m以上,其对道岔纵向稳定性的影响可控制在3 mm内;岔后设置钢轨伸缩调节器优于岔前设置等结论。