齿轮副变刚度啮合引起的振动分析研究

本文对齿轮由于变刚度啮合所产生的振动问题采用摄动方法的进行分析，首次导出变刚度啮合齿轮副角动量守恒定理及相应的有阻尼和无阻尼两种情况下摄动方程，并用离散富氏变换数值计算获得轮节点处的刚度，位移，速度，加速度以及相应的频谱。     

如何使用啮合印痕法调整锥齿轮副的接触区

所谓啮合印痕法,即根据锥齿轮副在啮合转动过程中两齿轮轮齿齿面相互接触出现的印痕情况来调整齿面接触区的方法。用这一方法调整齿面接触区时,先将锥齿轮副安装好,并按规定调好轴承紧度和轮齿啮合间隙,再在主动锥齿轮每隔3～4个轮齿的凹面上涂以红印油,然后在对从动锥齿轮略施压力的情况下,按前进方向转动主动锥齿轮,待从动锥齿轮的凸面印上印痕后,查看该印痕是否符合要求。如不符合要求,可根据印痕情况通过将主动或从动锥齿轮向里或向外移动来调整。调整方     

汽车转向器齿条齿扇传动副的几何和啮合计算（续2）

10）齿厚的钢球测量. 齿厚的测量可用大端公法线测量，量具是与齿面的线接触，不是面接触，在大量生产中使用不是很方便．     

转向器齿轮齿条传动副的几何和啮合计算

齿轮齿条式转向器中的齿轮齿数仅有5～8个齿，按标准齿轮或简单变位齿轮的几何计算方法设计齿轮和齿争，无法使其重合度达到1.0.文章介绍了运用虚拟齿轮及当量齿轮的方法计算重合度，并通过大量计算得到参数选择表，方便设计师的查阅使用。阐述了齿轮齿顶圆齿厚计算方法、齿条齿根圆角及齿务齿根过渡曲线干涉验算方法。表明通过合理选择变位系数、齿顶高及齿根高，可以确保齿轮和齿顶圆齿厚达到0．3—0．5个模数，重合度达到1．0。并给出计算实例：     

起动机啮合系统2种结构形式的分析

介绍起动机强制啮合系统和柔性啮合系统,详细分析2种结构形式的原理、工作状态、故障原因及解决方法。     

混凝土搅拌运输车副车架的受力分析及结构优化

1 前言 副车架起着联接底盘和整车上装的重要作用,是搅拌车的重要部件。它在使用过程中承受着拉伸、扭转、弯曲的复和应力,应力状态极为复杂和恶劣。在使用过程中,由于副车架和底盘纵梁不断地振动,使其在底盘后桥中心线位置处发生弹性弯曲。在达到一定的疲劳次数后,副车架产生塑性变形、直至副车架断裂是搅拌车常见的失效形式。同时,由于副车架和底盘纵梁变形导致整车专用装置在后桥中心线以后位置发生下沉,     

驱动桥支撑刚性对齿轮啮合特性的影响分析

介绍了基于Gleason试验标准的某商用车后桥主减速器锥齿轮参数E、P、G、α的计算方法,并在此基础上对比分析了理论计算、Gleason程序、有限元分析、台架试验之间的结果.将基于有限元分析的计算结果输入到Gleason程序中进行LTCA分析,分析结果与台架啮合印迹试验结果的对比验证了该有限元分析方法的可行性.给出了该方法成功应用于某驱动后桥开发中的实例.     

混凝土搅拌运输车副车架的受力分析及结构优化

副车架是搅拌车的重要部件,其塑性变形及断裂是常见的失效形式。根据副车架的实际受力形式,设计出了一种新的结构,并采用美国ZonicBook／618E便携式实时状态监测分析系统和TT9000扭矩遥测系统对副车架在实际使用过种中的受力状态做了实时监测,验证了设计的正确性和可靠性。     

后副车架优化方案分析与确定

简要介绍了后副车架常见失效位置及形式,从后副车架开裂位置、横梁与纵梁搭接长度及形式三方面对其进行了优化,确定了最佳优化方案。     

汽车转向器齿条齿扇传动副的几何和啮合计算（续1）

为便于研究变厚渐开线齿轮在循环球齿条齿扇式转向器中的应用,文章介绍了变厚渐开线式齿扇在设计过程中相关参数的选择方法,并通过大量计算得到转向器变齿厚齿扇齿条传动参数匹配表方便设计师的查阅使用;还介绍了齿扇大端单边转角计算方法和齿条齿根圆角干涉验算方法,通过实例计算验算其正确性.结果表明,通过合理地选择变位系数、齿顶高及齿根高,可以确保齿扇大端面齿顶圆齿厚达到0.3～0.5个模数,大端截面重合度达到1.0.     

高能摩擦副齿部啮合非线性冲击损伤新算法及疲劳寿命预测

重载车辆传动系统摩擦副在接合/分离过程中,摩擦片内齿与内毂外齿为啮合状态,由于动力输出的非平稳性,使得啮合齿部处于非线性高频冲击振动,其振动及冲击损伤特性将影响着传动系统的性能和使用寿命。为能正确预估高频冲击损伤对传动系统使用寿命的影响,对摩擦片齿部冲击碰撞应力变化规律和疲劳损伤理论的应用研究,提出了一种非线性冲击损伤计算的新算法。采用疲劳累积损伤原理和门槛值计算方法,分析了非线性冲击应力特性,引入了喷丸强化因子,并将代表当前损伤状态和应力状态对疲劳损伤发展影响的无量纲因子引进模型,得到了非线性冲击总损伤的数学模型。对摩擦副齿部进行了瞬态和稳态的应力试验测试,获得了1.5 mm齿侧间隙下10 s时间段的累积损伤值,利用新算法理论计算方法,推导了摩擦片全寿命周期总损伤值,获得了疲劳寿命预估值。经计算,其有效使用寿命周期为25.56 min。为对比不同边界条件下的损伤影响状态,对常用的不同齿侧间隙（0.75,1.25 mm）摩擦片齿部疲劳寿命进行了试验测试和总损伤值计算,分别获得了不同间隙条件下的使用寿命预估,其有效使用寿命分别为100.78,25.96 min。该方法能够通过实测应力状态,获得有效时间段累积损伤值,并通过计算,获得总损伤值及全寿命疲劳失效损伤的定量预估。该算法对摩擦片齿部高频冲击疲劳失效损伤的定量评价研究具有可操作的现实指导意义,也为进一步深入研究冲击碰撞损伤并准确量化研究奠定了理论基础。     

橡胶扭转减振器轮毂的有限元分析及结构改进设计

利用有限元软件Abaqus计算了轮毂的应力分布情况,并根据材料的P—S-N曲线预估了轮毂的疲劳寿命。在此基础上对轮毂的结构进行了改进设计,使得轮毂的最大应力大幅减小。     

平板橡胶支座压剪共同作用时全过程分析

为研究平板橡胶支座在大跨度桥梁结构中的工作性能,采用ANSYS有限元软件,建立4种平板橡胶支座模型,在压剪共同作用下,对平板橡胶支座的受力过程进行分析。分析中考虑大跨结构中产生的水平剪力对平板橡胶支座受力的影响,通过增加螺栓提高平板橡胶支座的水平刚度。分析表明:在大跨度桥梁结构中,平板橡胶支座受到较大水平剪力时的变形很大,最大应力出现在第1层钢板内;通过增加螺栓可有效地减小橡胶支座产生的水平位移,提高其水平承载力。     

黄墩大桥索塔锚固区传力途径和受力分析

为验证索塔锚固区设计的合理性,了解索力在锚固区的传递途径以及主要板件的受力特点,通过全真的实体有限元模型对黄墩大桥索塔锚固区进行了计算分析。计算结果显示:锚固区的索力传递途径明确,能适应斜拉桥的受力特点;钢横梁两端受压,中间受拉,除锚固板与腹板的连接焊缝附近有应力集中现象外,其余板件的应力值均小于材料屈服强度;混凝土塔壁主拉应力较小,配置普通钢筋即可,不必设置环向预应力筋;位于牛腿焊缝附近的剪力钉受力较大,通过加密调整后满足受力要求。上述结果表明黄墩大桥索塔锚固区设计合理、实用,能满足结构受力需要。     

柱塞副油膜温度分布的数值分析

在忽略温度在油膜厚度方向的变化而将温度求解视为二维问题的条件下,采用数值方法研究了轴向柱塞泵马达柱塞副油膜的温度分布规律.假设膜厚分布已知,通过黏温黏压关系方程、雷诺方程和能量方程联合求解,得出柱塞副油膜的温度分布.结果表明,按二维绝热模型计算的温升比传统的解析法更接近实测值,计算出的温度分布规律与实际测试结果一致.     

转向节柱拔出力试验的分析研究

针对某转向节柱拔出力试验不合格的情况,通过理论分析、模拟计算和试验对转向节柱拔出力的产生原理及影响因素进行了研究,并对摩擦因数对拔出力的影响进行了理论分析.结果表明,通过合理选择转向节柱减振器孔的粗糙度和调整加工工艺参数可使转向节柱拨出力满足试验要求.提出了改进措施,对比试验验证结果表明改进效果良好.     

道路路基工作区深度的计算分析及应用

采用弹性半空间体理论的布辛尼斯克公式与基于弹性层状体系理论的bisar软件,对某新建道路路面不同轴载工况下的路基工作区深度进行了计算和对比分析,结果表明:后者计算结果要大于前者。同时,提出了设计时应依据汽车轴载组成调整路床范围的建议。     

金属带式无级变速器夹紧力的分析与研究

在当前金属带式无级变速器常用的夹紧力控制方法基础上,通过台架试验标定出了临界夹紧力,并考虑温度对夹紧力的影响而引入温度修正系数;利用模糊算法选定各种不同工况下的安全系数,从而确定金属带的目标夹紧力.实车试验结果表明,应用上述方法确定的目标夹紧力,可在保证金属带不打滑的情况下,有效降低目标夹紧力,提高了金属带式无级变速器的传动效率.     

浅析台架测试精度校准方法与影响

台架测试是发动机开发最重要的一个环节,测试数据能够充分地反馈发动机的整体性能。燃油经济性、动力性,以及发动机NVH测试反馈的舒适性都能够在台架测试中得到准确的数据反馈。设备的精度高低是得到有效数据的重点要求,文章对量检具的核查的方法以及要求进行充分介绍。     

侧向冲压成型模具的运动及受力分析

为实现侧向冲压成型,针对侧向冲压成型模具,包括侧冲和吊冲两类模具机构,按其角度的变化种类,分不同情况分别建立力学模型,对其受力状态和位移状态进行了分析。由分析结果导出了驱动器和模具滑块力的转换通式及位移的转换通式。由计算结果总结出了使模具工作有实际意义的α、β和μ的关系式。