船舶柴油主机连杆大端轴瓦烧损事故浅析

对“IRIS轮”主机连杆大端轴瓦烧损事故进行分析与探讨，根据现场的记录和原始资料，排除了一些不会导致轴瓦产生烧损的因素，认为连杆大端轴承座孔变形、轴承间隙过大以及连杆大端轴承紧固螺栓松驰与此次事故有密切关系。指出了损坏原因主要是由于该轮主机长期以来没按说明书的要求进行维修。     

MAK主机轴瓦见症分析及管理

N轮左、右主机,型号为MAK9M552AK四冲程柴油机,每台机功率5000kW,额定转速480r／min,可调螺距。笔者有幸在此船工作了一段时间。上船之前,接连两个航次右主机No．3,No．9缸连杆大端轴瓦烧熔,造成曲轴损伤,连杆大端轴承座孔变形,不得不磨削曲柄肖,更换连杆大端轴承座,换用加厚轴瓦。查看以前记录,左主机No．5、No．9缸以前也发生同样的故障,造成曲柄肖磨削。对于船用主机来说,曲轴是柴油机中最重要昂贵的部件,轴瓦是至关重要的部件之一。轴承和轴颈一旦发生损坏,靠船员自身力量一般难以修复,对海上航行船舶的安全构成严重威胁。     

某轮主机连杆大端轴承损坏原因分析

针对四冲程船舶主机由于管理和润滑等原因易出现连杆轴承损坏的现状,通过对某轮四冲程船舶主机连杆大端轴承烧损事故的案例分析并结合船舶轮机管理的要点,采用案例分析与原因推断相结合的方法,推断出了四冲程船舶主机连杆轴承损坏的原因并给出了预防对策,尽可能的避免了四冲程船舶主机连杆大端轴承烧损事故的发生。     

Sulzer 16ZAV40S柴油机轴瓦咬合事故原因分析

就Sulzer 16ZAV40S柴油机连杆发生大端轴瓦咬合事故,进行分析与探讨,根据现场的记录和原始资料,排除了一些不会导致轴瓦产生咬合的因素,认为连杆大端轴承座孔变形,轴承间隙过大以及连杆大端轴承紧固螺栓松驰与此次事故有密切关系。     

低速机连杆大端轴瓦安装挤压点分析

某新型低速柴油机连杆在样件加工完成后,先对连杆大端轴承孔进行尺寸测量,然后通过轴瓦挤压点实验,得到连杆大端挤压点值。采用有限元方法计算轴瓦挤压点,仿真计算结果与实验结果相符,仿真方法对实验进行了很好的验证和补充作用。通过在仿真模型中改变连杆大端连接螺栓位置,分析了连接螺栓位置对轴瓦挤压点影响规律。     

关于TL轮主机连杆大端轴承烧损的处理对策

TL轮从1999年起,发生多起主机连杆大端轴承在使用期内的烧损事故,并且大多发生在主机启动运行1～2小时内。最近一次是2002年3月17日,船在长江口起锚进港,主机运行不到0．5小时,曲拐箱油雾浓度报警自动停车,事后检查发现,主机NO．7连杆大端轴承烧损,引起曲柄销粘着磨损。这一连串的事故既影响了船舶的安全生产,同时也给轮机管理人员带来了很大的烦恼。     

某船柴油机伸腿事故实例

0引言柴油机连杆大端由于失去束缚而造成的机损事故称为伸腿事故。伸腿事故会造成活塞、缸套、机体损坏,连杆甚至曲轴断裂,最终导致柴油机不能继续运转,影响船舶正常营运。导致柴油机伸腿事故的原因错综复杂。为找到事故根源,轮机人员常采用逆向推理法:根据事故现象推理事故根源,从而采取有效措施预防类似事故的发生。本文以某船发电柴油机伸腿事故为例,剖析事故发生的原因。1事故发生某船安装有3台柴油发电机,型号为MAN B&W 7L23/30H,额定转速720 r/min,额定输出功     

8M601型船舶主机抱轴事故分析

文章介绍了8M601型船舶主机抱轴事故的经过,并就主机抱轴事故原因进行了分析,此次主机抱轴事故纯属人为事故,警示船东要切实地执行ISM规则,以防止类似事故的发生。     

供风环境不良主机增压器轴承高温

某轮主机,额定转速193r／min。配备的VTR354A增压器,自船舶1993年出厂以来,压气机端轴承温度一直居高不下。夏季,受增压器压气机端轴承温度限制,主机转速183r／min时,增压器压气机端轴承温度即达到94℃引发高温报警;冬季,主机也无法达到额定转速,只能达到185～188r／min。公司曾委托BBC专业厂拆检增压器和化验增压器滑油,均未能找到原因,也就无法解决压气机端轴承高温的问题。     

主机系统滑油消耗异常分析及处理

<正>0 引言航运市场竞争激烈,各航运公司均想方设法降低运营成本。主机系统滑油消耗是船舶运营成本之一,厂家一般都有主机系统滑油消耗的指导意见,一旦发现异常就要及时解决。1 问题的发现某载重量为8万t的散货船(船龄3年)主机型号为MAN BW S60MC-C,额定转速90 r/min,额定功率9 130 kW。该船目前主要以经济航速(50%负荷)运行,主机转速为77 r/min。根据说明书:在额定转速下,该型主机系统滑油消耗为3     

某型副机连杆大端轴承频繁损坏的原因分析

此文分析副机连杆大端轴承损坏并导致曲柄销和机架破坏的事故原因,提出必须定期换新连杆和连杆螺栓。     

重新评价低速机主机轴带发电机(定距桨系统)的节能及经济性

在定距桨系统中的低速机主机轴带发电机与常规柴油发电机的燃油耗量比较时,必须在等航速下把采用轴带发电机时的主机额定输出和采用柴油发电机时的主机额定输出与船型、螺旋桨的设计转速,以及在主机额定输出区中所选的额定输出点联系起来作为整体考虑。作者提出主机轴带发电机与柴油发电机相比较的节能精确计算法。按此计算法,轴带发电机未必有节能效果。     

基于CFD技术的3300 t多用途船螺旋桨整改分析

针对某3300 t多用途船在试航过程中出现螺旋桨设计不当、机桨不匹配的问题,基于CFD计算的方法对其船体水动力性能进行分析,提出了3项补救措施:修桨、加装整流鳍、加装舵球.改进后的试航结果表明:主机转速提升了近10％,达到其额定转速;船舶航速提升了1.6 kn;艉部振动问题得到明显的改善.     

谈副机连杆大端轴承螺栓的上紧

某日，运转的某副机突然发出巨大声响，当值轮机员迅速赶到机旁应急停车。经查该副机第四缸连杆大端轴承盖脱落，连杆击穿机架导门（俗称伸腿），事故后果相当严重。笔者受公司委派到船处理。     

SRP2500A型舵桨控制系统典型故障分析

某拖船航行过程中出现遥控状态下主机接排困难、接排后主机转速无法升速至额定转速的故障,影响船舶正常使用.文章通过梳理控制系统主控制指令的信号走向图,分析确认主控指令、主机转速信号和接排反馈信号之间的逻辑关系,对故障进行分析、定位和排除,形成SRP2500A型舵桨控制系统典型故障的诊断方法,为后续同类系统的检修和故障排除提...     

40万吨级VLOC主机主轴承轴瓦损坏案例分析

主轴承是船舶主机的重要部件,一旦发生损坏,会对船舶的航行安全造成很大影响。大型船舶的主机承载负荷高,主轴承润滑条件苛刻,容易发生损坏。对某40万吨级矿砂船主机主轴承轴瓦损坏案例进行研究,通过对主机主轴承结构及润滑过程进行分析,探讨主轴承轴瓦失效的原因,利用相关公式对主轴承负荷及最小润滑油膜进行计算,提出合理的解决方案,以提高船舶主机运行的可靠性。     

“穿梭”轮主机连杆瓦熔化原因分析及修复

1发现问题2008年,我厂承接了一条由散货船改装为汽车滚装船“穿梭”轮的改装工程。并对主机部分运动件和固定件进行了抽检,试车过程中,连杆大端的轴承熔化。这条船的主机是MAN—Mitsubishi柴油机公司生产的8L58／64型直列柴油主机。船东提供的修理项目中要求将1#、3#、5#、7#汽缸进行吊缸检修,其余各缸的曲轴轴承及全部主轴承就地更换,船供备件。同时应船东要求,对1#、3#、5#、7#连杆在厂房内进行了平台检测。连杆大端座孔与小端的平行度偏差为0．015～0．020mm,符合说明书使用要求。活塞、活塞环等部件为常规测量,更换备件。     

柴燃联合动力装置非对称主机推进工作制的仿真研究

[目的]当舰船柴燃联合动力装置(CODOG)因作战而导致某台主机发生故障时,如何使其保持较好的推进性能,对于该推进系统的应急使用具有重要意义。[方法]在Simulink环境下采用模块化建模思想构建"船—机—桨—舵"系统的仿真模型,提出CODOG双轴非对称主机推进的应急运行模式,并对该运行模式进行仿真。[结结果]仿真结果表明:若额定工况下2台主机无法同时工作,可通过调整2部调距桨的螺距使其中一台主机在额定工况运行,另一台主机则采取部分负荷运行;若要保证高航速,应使燃气轮机产生额定功率,此时柴油机对应的调距桨的螺距应保持在最大值附近;在最高航速下可达到设计航速的84.4%,舰船的快速性要优于采用燃气轮机单轴推进模式。[结论]研究结果对CODOG动力装置的设计具有一定的参考价值。     

某轮副机排气阀杆频繁断裂的原因和解决办法

某轮,船龄近25年。副机额定转速900r/min,专用摇臂滑油泵润滑摇臂轴,并通过油路润滑气阀阀杆顶端及其下方与哈夫块接触处。与气阀阀杆顶端接触处的摇臂出油孔,有调节滑油量的锥形螺钉。     

MITSUBISHI 6UEC50LSⅡ型主机排气温度升高故障

正0引言某多用途船主机型号为MITSUBISHI6UEC50LSII,额定转速124 r/min,额定功率8 250kW,采用Nabtesco M-800-Ⅲ型控制及电子调速器系统。该船出厂后不久,主机发生过排气温度偏高的故障,现分享故障现象及处理过程,供同人参考。1故障现象及初步排查该船出厂后在国内港口装载一批工程机械设备首航红海—地中海航线,当时主机转速115 r/min,负荷约为额定负荷的75%,各缸排气温度都比较均