塑料排水板在天津港工程建设中的应用

通过对天津港若干采用真空预压加固的工程进行统计 ,对塑料排水板间距与加固时间、工程造价之间的关系进行了分析 ,总结出以上三者之间的规律 ;对真空预压加固机理进行了阐述 ,并根据有关实测资料 ,指出影响加固深度的主要因素是井阻损失的大小 ,实际工程表明 ,真空预压的有效加固深度可达 30m以上。     

不同预压方法对软基变形的对比研究

本文采用改进的砂井地基固结分析半解析方法，对某工程软基在真空预压，堆载预压及真空联合堆载预压加固时的变形进行对比分析，理论分析结果与工地实测资料基本上吻合。     

软基预压加固中的体积应变、侧向位移与沉降修正

对堆预压和真空预压加固中软土地基固结沉降计算值的合理修正方法作了分析和探讨。影响加固土体固结沉降的主要因素是体积应变和侧向位移,用本文提出的可计算的体变修正系数msv和侧移修正系数mal进行进行沉降修正要比按单一综合系数ms取值修正更实用和切合实际。     

真空预压加固软基的有限元分析

文中在某工程真空预压处理软基现场试验的基础上,利用有限元方法建立二维真空预压加固软基的有限元模型,采用多层砂井地基简化成多层均质地基的方法,对砂井地基进行了简化,适合于实际工程应用中使用。通过有限元计算与实测数据的对比发现,有限元计算方法的计算结果是比较合理的,比较正确的反映了真空预压加固地基的特性。     

真空预压加固河漫滩软基的变形监测及效果分析

介绍长江河漫滩地区软土工程特性及真空预压在南京河漫滩软基处理的应用。从土体的变形、孔隙水压的消散、水位的变化、水平位移、加固前后土层土工参数的变化、十字板试验等各方面评价了真空预压加固河漫滩软基的效果,监测结果说明真空预压加固后,固结度达到90%以上,工后沉降减少,土体强度得到明显提高,真空预压在河漫滩软基处理取得理想效果。     

堆载及真空预压法加固地基地下水位及测管水位高度的分析与计算

根据堆载及真空预压加固地基超孔隙水压力的变化情况,利用笔者业已取得的成果,建立堆载及真空预压加固地基地下水位及测管水位高度的理论分析方法与计算公式。该理论公式可计算地下水位、测管水位、理想测管水位高度及其相互误差,并提出理想测管的设计方法。     

真空预压地基土体沉降及强度增长特征

结合目前对真空预压的理论认识和工程实践,对某工程真空预压地基土体的孔隙水压力消散、沉降、物性参数、强度参数的变化特征进行分析。结果表明:孔隙负压消散量受土体扰动及沉降导致的排水板弯折和淤堵的影响较大,可能导致其不简单地随深度增大而减小;计算吹填土的沉降量时,经验系数可取大些,下部原位土体的沉降经验系数可适当取小些;加固后的土体物性参数及强度参数明显变好,且在排水板底深度以下仍有强度增长。结合监测数据的分析结果,对真空预压的有效深度和加固效果进行讨论。结果表明:土体的有效加固深度受真空负压和土体排水阻力的综合影响;在排水板深度范围内的土体加固效果明显,而该深度以下的加固效果则随深度增大逐渐降低并最终趋于无。     

浅谈地表水倒灌对真空预压加固软土地基的影响

结合黄骅港综合港区起步工程W3-W5后方地基处理真空预压加固区的海水倒灌事故,试验分析了地表水倒灌对真空预压加固软土地基的影响。试验证明,地表水倒灌对真空预压加固软土地基的主要影响发生在表层。     

真空联合堆载预压在某高速公路工程施工中的应用

结合某高速公路的真空联合堆载预压工程，分析了真空预压的加固机理，讨论了影响真空预压加固效果的施工因素，指出了常见故障及其排除方法。     

不同真空预压施工工艺的应用效果及经济性

真空预压法加固软土地基时,针对不同的工程需要,可采用多种施工工艺。以天津某吹填土地基加固工程为项目依托,通过开展现场试验,分析了直排式真空预压、常规式真空预压和增压式真空预压3种真空预压施工工艺的加固效果及区别,并开展经济性对比,为工程设计与施工提供技术和数据支撑。     

有关软土地基加固设计若干问题的讨论

通过介绍几个典型塑料排水板加固软基的设计、施工实例，对软土地基加固设计中的固结系数选取、固结系数各向异性的特点、利用实测沉降曲线推算最终沉降量方法、加固深度等问题进行讨论，通过对大量的现场检测资料反分析与实验室结果进行统计分析，提出了软土地基加固设计时固结系数选取的经验方法。对加固深度问题进行了讨论，分析了施工因素对固结效果的影响。     

参数变化对流泥地层浅层加固沉降与固结的影响

针对流泥地层浅层加固的沉降和固结度特点,根据已有研究成果,推导得到压缩模量、渗透系数、固结系数、排水路径与固结应力的关系式,使沉降和固结分析可以考虑沉降和固结参数随固结应力的变化,利用涂抹效应考虑了土柱效应对固结的影响,并考虑了排水板弯曲对固结的影响。工程算例表明,流泥地层固结系数随有效固结压力增大而增大,土柱可以加快排水固结,应变固结度大于应力固结度。对于浅层加固,可以不考虑排水板弯曲、加固层厚度减少对固结的影响。     

海相饱和软土固结特性的研究

结合某工程实例,通过对海相饱和软土室内固结试验资料的分析,研究影响饱和软土固结特性的主要因素,如受压时间、压缩系数与压缩指数的关系、固结系数与固结压力的关系等。本研究结果表明,固结系数和次固结系数与固结压力相关,不宜采用快速固结法进行饱和软土固结试验。     

固结度计算中的影响因素分析

通过对试验实测资料的分析，讨论了孔隙水压力仪埋设位置，固结系数取值，应变固结度与应力固结度的差别和欠固结四种因素对固结度计算结果的影响，提出在软基加固处理固结度计算分析时，应考虑这些影响因素。     

动力排水固结加固后南沙港区软土次固结性状试验研究

结合广州南沙港区淤泥质地基处理工程,对采用动力排水固结法加固后的软土次固结性状进行了试验研究。结果显示,夯击后土体的主次固结分界不明显,只有在固结压力水平较低、加荷比较大时能够划分主次固结;夯击加固后土体的次固结系数与固结压力有关,平均最大次固结系数约为原状土样最大次固结系数的30％,且存在一个最佳夯击能,使得加固处理后土体的次固结系数最小。     

由实测沉降数据反演洋山地区淤泥质黏土的固结系数

通过分析实测沉降—时间曲线,采用太沙基固结理论和指数曲线拟合法,对洋山深水港区广泛分布的淤泥质黏土的固结系数进行了反演,为港区后续工程地基沉降预测和加固设计提供了依据。     

滨海地区粉质黏土渗透特性试验

以上海第(6)层粉质黏土为例,研究了固结压力、各向异性及结构性对滨海地区粉质黏土渗透特性的影响,并通过电镜扫描(SEM)进行粉质黏土微观渗透机理的分析。研究表明,粉质黏土渗透系数随着固结压力增大而减小,粉质黏土水平方向的渗透性大于垂直方向;重塑土因受扰动渗透性反而变小。微观分析显示,固结压力增大使得土颗粒间的孔隙变小;垂直方向存在较多粒状聚体,而水平方向则以片状或板状聚体为主;重塑土受扰动后小颗粒填充了大孔隙。粉质黏土颗粒间的孔隙类型、接触方式等微观结构变化,是其宏观渗透性差异的根本原因。     

南沙港区软土固结孔压特性试验研究

根据南沙港区主要地层土的室内试验和现场测试成果,分析固结过程中土体孔隙水压力变化特性。结果表明：三轴试验固结过程中,淤泥、淤泥质土和粘质粉砂孔隙水压力消散相同百分数的固结时间存在数量级差别,淤泥质土和粘质粉砂的渗透系数不能由时间-沉降曲线确定;三轴不排水剪切过程中,粘质粉砂中孔隙水压力随剪应变先增大后减小,表现出密实砂的孔隙水压力变化特性;该区域地基真空预压加固过程中吹填层、粘质粉砂层和淤泥质土层中的孔隙水压力随膜下真空压力增加而迅速降低,而淤泥层中孔隙水压力缓慢下降,地基土层具有明显的成层特性。     

含水率对吹填超软土固结特性的影响

吹填超软土具有高含水率、高孔隙比、高压缩性、低强度等工程特性,其工程试验是勘察工作的重点和难点。以大连某地区吹填超软土为研究对象,在室内配制多组不同含水率的试验样品进行标准固结试验。对含水率变化与固结特性指标中的固结系数和次固结系数之间的关系进行研究,分析含水率对其固结指标中的固结系数和次固结系数的影响规律,用于指导吹填超软土地基处理的工程实践。     

电渗法中排水固结理论与实践的若干问题

从工程应用的角度,对地基处理中的电渗法加固机理、适用性、等效加固荷载、电极材料、与其它方法的联合及相关实用技术进行了讨论。从排水固结考虑,电渗法适合加固的是电渗透系数和电阻率较大、水力渗透系数适中的土体。电渗加固中,无恒定的等效加固荷载。电渗常常需要与常规排水固结法联合以提高加固效果。研制不腐蚀的材料对电渗加固具有重要意义。电极转换和间歇通电有利于减少电能在电极与土体接触面的消耗,提高电能利用率。