土工格栅加筋土支挡结构抗拔性能探讨

本文通过室内土工格栅拉拔模型试验分析，提出了土工格栅作为加筋土支挡结构拉筋其抗拔性能与有关参数的关系。     

用土工格栅加筋的粘性土试验路堤

用土工格栅加筋的粘性土试验路堤Ｙ．Ｌｉｎ，Ｊ．Ｄ．ＳｃｏｔｔａｎｄＤ．Ｃ．Ｓｅｇｏ１前言过去几十年来，土工织物及土工格栅已被广泛应用于加筋上中，加筋土的应用可减少建筑物造价，增加土工结构对地面位移的承受能力并使那些因土质差或道路用地限制而使用一般方法...     

土工格栅加固膨胀土路堤边坡稳定性的试验分析

利用离心试验和数值模拟方法研究土工格栅加固膨胀土路堤边坡稳定性效果并给出设计参数。对不同加筋方案(竖直间距0.5、1 m)与不加筋的膨胀土路堤边坡位移的分析结果表明:(1)中心填高为10.9 m、坡率为1∶1.5的素膨胀土路堤边坡在自然状态下不稳定;(2)对于整体稳定性好,仅存在浅层破坏的膨胀土路堤,铺设长度为4 m,间距为0.6~0.8 m的土工格栅可保证路堤稳定性;(3)对于存在整体稳定性问题的路堤边坡,需加长土工格栅长度或采用通长配筋方法提高路堤边坡稳定性。土工格栅对膨胀土路堤边坡的稳定性提高有显著作用,是有效的措施。     

南昆铁路支挡结构主动土压力分布图式

土压力分布是支挡工程设计的重要问题。根据南昆铁路6处支挡结构的土压力实测资料，在理论模式的基础上，修正提出土压力分布的如下抛物线图式：Px=a[(y-y^a)／(A01)]^b。进而推导了土压力最大值点，水平土压力合力及其作用点的公式。分析南昆铁路支挡结构土压力分布的拟合图式表明，与库仑主动土压力相比，挡土墙、土钉墙与之相近，桩和锚拉式桩板墙约大1．3～1．5倍：合力作用点，挡土墙、锚拉式桩板墙约为2／5墙高，土钉墙、锚拉桩约为1／2墙高。据此得出南昆铁路土压力分布的简化图式。     

分层铺设土工格栅高填方路堤的稳定性验算

分层铺设高强土工格栅的高填方路堤,其稳定性验算的方法尚未有统一规定。对此问题经过全面系统地分析之后,推导出了不同情况下的稳定性验算公式。公式兼顾了计算理论的合理性与计算方法的实用性,较具理论价值和实用价值。     

土工格栅在铁路路堤施工中的应用

结合达成线的施工实例，介绍在膨胀土路堤中应用土工格栅的做法和效果，对土工格栅的加固原理作了简要说明，并对其在其它方面的应用作了分析。     

破碎堆积体路堤边坡新型支挡结构加固特性

针对传统支挡结构在高陡破碎堆积体路堤边坡加固中存在明显不足的问题,依托云南地区某高速公路路堤边坡破碎地质特征,开发了用于高陡坡填方路堤支挡加固的竖向植筋钢花管桩桩基托梁锚管锚索高挡墙结构,采用现场工程试验和数值模拟相结合的手段开展新技术加固特性的研究。结果表明:锚索的拉力随分层填土施工呈先减小后稳定的趋势,锚索预应力损失量最大出现在第一排;第一级回填对锚索拉力及变形变化影响最大,土压力随分级回填的填土量增加而明显增大,但整体波动较小;监测孔深度越大,位移相对越小,支挡结构整体变形相对较小,坡体支护后达到稳定状态;车辆荷载作用后填土区变形要明显大于其他区域,应力增量在填土区和坡体区出现分层特征,靠近桩板墙以及接近路堤面区域增量大;土压力与弯矩的变化趋势相似,随着桩板墙高度的增加土压力先波动减小而后迅速减小;剪力和变形随着板墙高度的增加均呈波动性变化,最大剪力出现在桩板墙高度7 m处,而最大变形出现在高度5 m处。     

土工格栅加固填土路堤施工技术

当铁路路基为高填路堤时，用土工格栅加固铁路路基，能阻止土体侧向位移、边坡滑坍和变形。介绍了土工格栅加固高填路基工程压实试验、铺设、定位锚固、路基填筑的施工技术。指出了土工格栅在运输、储存、堆放及其施工中注意的事项。     

路肩(堤)式预应力锚索桩板墙柔性支挡结构的土压力分布新探索

研究目的:本文研究路肩(堤)式预应力锚索桩板墙柔性支挡结构的土压力分布规律。研究方法:采用现场测试与理论分析的方法进行研究。研究结果:通过研究,获得了预应力锚索桩板墙柔性支挡结构的土压力分布规律。研究结论:对于路肩(堤)预应力锚索桩板墙,由于锚索预应力的作用,使得土压力的分布与大小变得更为复杂,作用于桩、板上的土压力可分解为两部分:一是不考虑锚索预应力时的总土压力为条带极限平衡理论总土压力和主动库仑总土压力;二是锚索作用而增大的土压力;该类结构设计时,作用于桩、板上的土压力大小属同样一个数量级,可不考虑“土拱效应”对减小土压力的影响;该类结构桩身弯矩计算时也必须考虑锚索预应力对土压力大小与分布的影响;墙顶车辆有限矩形分布荷载作用时的土压力可按弹性理论求解。     

U型结构在铁路路堤地段的应用研究

结合某铁路工程,对路堤地段U型结构的断面形式进行了描述,重点阐述U型结构设计中的计算模型、土压力计算与结构内力分析,提出了边墙与底板的内力变化规律。U型结构在路堤地段具有良好的收坡效果;U型结构设计可按单筋受弯构件计算,边墙控制截面位于边墙截面变化处与边墙悬臂段根部;底板控制截面位于跨中截面与底板固结段根部处。最后对一工程实例进行计算分析,对今后类似工程设计具有借鉴意义。     

土压平衡盾构复合式刀盘设计与结构有限元分析

简要介绍了土压平衡盾构复合式刀盘适应的地层;重点论述了刀盘的结构设计、刀具配置与布局特点,建立了刀盘主体结构的有限元分析模型;对盾构刀盘在模拟载荷作用下的结构响应进行了数值分析,分析结果符合设计预期。     

路堤式与路肩式加筋土挡墙的现场试验与分析

通过对铁路路堤式及路肩式加筋土挡墙的墙面板水平土压力、墙后土中垂直土压力及加筋材料变形的现场原位试验,得到了两种加筋土挡墙面板水平土压力、墙后土中垂直土压力、拉筋材料变形的变化规律,并对两种挡墙的破裂面进行了探讨。两种加筋土挡墙的面板水平土压力沿墙高均呈曲线型分布;墙后土中实测垂直土压力与理论值的差别随距墙面板距离的增加而线性增大;同一层拉筋变形的平均值随墙高增大而线性增大;列车运行荷载对面板水平土压力及墙后土体的垂直土压力和拉筋的变形影响均较小。     

石灰改良膨胀土填筑路堤质量控制之浅见

阐述了膨胀土的特性及危害,对石灰改良膨胀土改性机理进行了分析,提出了改良膨胀土掺灰工艺控制要点,着重介绍了石灰改良膨胀土质量控制和检测方法。     

地震条件下被动土压力及其分布分析的新方法

研究目的:目前国内外关于地震条件下被动土压力及分布分析的方法,要么存在分布规律及位置不合理,要么存在推导过程复杂、求解麻烦、适用条件苛刻等局限性。本文采用旋转挡土墙计算模型的变换法,将在地震条件下被动土压力的求解问题转化为在静力条件下被动土压力的求解问题,对于简化被动地震土压力问题,统一地震土压力的求解等方面具有参考价值。研究结论:(1)根据在静力条件下水平层分析法的被动土压力推导结果,直接获得在地震条件下被动土压力强度分布、土压力合力及其作用点位置的表达式,并运用图解法得到了临界破裂角的解析解;(2)公式考虑了水平和垂直地震加速度、不同墙背倾角、墙背、坡面倾角与填料存在粘结力和外摩擦角、存在均布超载等诸多因素的影响,公式可以适用于在常用边界和地震条件下黏性土的被动土压力计算;(3)本文方法大大简化了在地震条件下的被动土压力计算公式推导过程,统一了地震土压力的求解,理论更加完善;(4)本文研究成果可应用于地震条件下挡土墙结构被动土压力的快速求解计算。     

路堤式U型结构有限元分析

研究目的:由于城际轨道交通、客运专线等高速铁路穿越经济发达地区,铁路用地紧张,轨道对路基工后沉降的要求较高。路堤式U型结构既能节省用地,同时又能提高路堤的稳定性,降低路基的工后沉降,为地质条件较差的平原区修建城际轨道交通、客运专线等高速铁路路基提供借鉴。研究结论:通过对路堤式U型结构的受力和变行规律分析,得出了底板和边墙的应力应变随结构高度和厚度的变化规律。底板和边墙的X轴方向弯矩是控制弯矩,底板弯矩的最大值在边墙处,边墙弯矩的最大值在底部。路堤式U型结构的整体稳定性较高,变形较小,能够有效控制路基变形。     

大半径高压摆喷桩在管线跨越基坑围护中的应用

结合工程实例,采用R=1500mm大半径高压摆喷桩方案,对管线影响宽3．15m范围的基坑围护结构进行封闭,实施效果良好,保证了工期,节约了成本。     

基于实测渣土输出流量反馈的双闭环盾构土压平衡控制探索

现有的盾构土压平衡控制系统中,通常通过控制螺旋输送机的转速改变渣土输出流量实现对密封舱压力的控制。为克服螺旋输送机理论计算渣土流量与实际输出流量存在的偏差对密封舱压力精确控制产生的影响,在现有盾构土压平衡控制系统的基础上,在输送渣土的皮带机上安装皮带秤,以准确实时测得螺旋输送机的瞬时渣土输出流量作为反馈信号构成螺旋输送机转速的控制闭环,并与密封舱压力的反馈信号构成盾构土压平衡双闭环控制系统。通过仿真分析和现场试验验证了所建立控制系统的有效性。     

复合式土压平衡盾构隧道开挖面稳定理论与应用研究

简要介绍了土压平衡盾构的应用范围和特点;论述了盾构隧道开挖面的稳定机理和支护压力的计算方法。以ZTE6250复合式土压平衡盾构为例,详细介绍了该盾构的设计思路、稳定隧道开挖面的实现过程以及支护压力的控制方法。