试验用贝氏体钢轨钢连续冷却曲线的测定及组织特征

采用膨胀法,辅以金相法、硬度法测定了2种成分试验贝氏体钢轨钢的连续冷却转变曲线,对不同冷速下获得的金相组织进行观测,同时分析讨论了成分的选择及合金元素的作用。试验表明,1号钢冷却速度在0.3～2℃/s范围内,2号钢冷却速度在0.3～3℃/s范围内,贝氏体钢中得到以贝氏体为主的组织;1号钢、2号钢最佳冷速范围均为0.8～1.5℃/s;当冷速大于4℃/s时,两组钢将得到以板条马氏体为主的组织。     

K920焊机连续闪光焊焊接U75V钢轨工艺试验

文章分析了K920焊机连续闪光焊焊接U75V钢轨的工艺试验过程,提出了影响钢轨焊接质量的因素。     

U75V钢轨焊接工艺参数的调试与比较

工艺规范合理和稳定的钢轨焊接工艺参数是焊接接头质量优良的关键因素。文章主要对U75V、60kgm钢轨的可焊性及采用不同的规范调试焊接工艺参数进行了探讨,并对不同钢厂的U75V、60kgm钢轨的焊接工艺参数做了比较。     

U75V钢轨连续闪光焊焊接工艺研究

针对目前焊轨生产中采用К190лк焊机焊接U75V钢轨,接头质量不稳定的工程实际问题,采用程控调压方式,对电流进行恒值控制,使钢轨焊接接头质量稳定,保证行车安全。     

UIC钢轨的焊接及淬火方法

介绍UIC54百米长钢轨的焊接及淬火热处理等制作方法并阐述该钢轨的组织、性能及长轨的生产过程.     

SMA490BW钢焊接CCT曲线的研究

利用Gleeble热模拟试验机,结合生产的实际需求,采用不同冷却速度对SMA490BW钢焊接热循环过程进行了模拟。同时,利用热膨胀法测定了焊接连续冷却转变曲线即焊接CCT曲线。通过观察和分析热影响区的光学显微组织,测定相应的维氏硬度,提出了SMA490BW钢焊接过程中连续冷却组织及性能的转变规律。试验结果为SMA490BW钢焊接工艺的选取和制定提供了依据。     

基于钢轨闪光焊接过程曲线的接头质量判断

分析焊接过程曲线,可以了解闪光焊接过程的稳定性、焊接数据的反馈、钢轨端面的平直度、接头打滑情况及液压系统工作情况等,以此作为焊接接头质量的判断依据,进一步指导焊接工艺规程的制定及焊接工艺参数调试工作。     

U68CuCr钢轨焊接参数及热处理工艺调试

针对新研发的U68CuCr钢轨焊接时出现探伤不合格问题,分析发现不合格原因为焊接过程中出现了异常马氏体组织。根据U68CuCr钢轨的成分特性,通过对焊接参数、焊后热处理工艺等的优化,一方面得到合理的预热电压、预热次数、预热短路接触时间等焊接参数,另一方面得到合理的加热速度、冷却速度等焊后热处理参数,有效消除焊后异常组织,为U68CuCr钢轨初次投产焊接提供解决方案。     

浅谈钢轨气压焊焊接工艺及提高焊接质量的方法

介绍钢轨气压焊的焊接原理与工艺,着重讨论钢轨气压焊易产生的缺陷及提高焊接质量的方法,同时对钢轨气压焊工艺的发展提出建议。     

秦沈客运专线钢轨的焊接及相关问题

对用于秦沈客运专线铁路的攀钢、鞍钢产PD3及进口法国UIC900A钢轨闪光焊及铝热焊焊接接头进行了性能检验,对其结果进行了归纳整理。结果表明:闪光焊及铝热焊焊接接头的疲劳、静弯性能均可达到相应技术条件的要求;焊接接头的硬度与母材匹配,平直度良好。闪光焊焊接接头的落锤、试样拉伸、试样冲击韧性均达到和超过TB/T1632-1991的规定。而铝热焊接头的抗拉强度、伸长率、冲击韧性与母材的比值均小于闪光焊。结合国内外情况对基地闪光焊接的工位布局进行了讨论;对各种焊接方法进行了对比。建议在秦沈客运专线的运营中应加强对焊接接头使用情况的跟踪观察。     

无缝线路现场移动式气压焊接质量的控制

长钢轨焊接是铺设无缝线路的一个极其特殊和重要的过程,原因在于其内部质量的好坏不能通过后续检验来判定,直接危及运输行车安全;其几何外形尺寸的平顺是保证无缝线路正常运用的关键。钢轨焊接质量不良,将使线路维修工作后患无穷,因此有效控制钢轨焊接质量成为目前急需探讨和解决的新课题。     

钢轨焊接接头平直度测量方法及分析

直尺+塞尺法测量焊接接头平直度有一定的局限性,有时不能真实反映焊接接头的实际平顺程度。采用SEC(Straight Edge Compact)电子平直尺(仪)测量钢轨焊接接头平直度,通过分析1m范围内的平直度曲线,得出4种典型曲线。根据不同类型的平直度曲线,可找出造成超差的原因,并制定出有效的改进焊接和打磨工艺措施。     

在役U75V和U71Mn钢轨伤损及其统计分析方法

利用获得的年钢轨伤损量与对应累计通过总重和每日记录的钢轨伤损量与对应的累计通过总重的数据,研究钢轨发生伤损的特点并进行误差分析。结果表明:在累计通过总重较大时,钢轨累计伤损量与累计通过总重服从二次函数拟合关系,其导数表示钢轨重伤速率,是累积通过总重的一次函数,钢轨重伤量不会有突变点(拐点),不会迅速进入到疲劳状态,但随累积通过总重的增加呈二次方增加。应用二次函数拟合累计伤损量与累计通过总重的方法推导出钢轨伤损的拟合公式,据此可获得具体线路对应一定通过总重下的钢轨伤损量。     

津滨轻轨客流特征及功能定位研究

津滨轻轨9号线是连接天津市中心城区和滨海新区的骨干轨道线路,对天津市双城格局的形成起到重要的支撑作用.依托天津市轨道交通AFC票务数据,整理分析津滨轻轨9号线的现状客流特征,包括其客流增长规律和客流的时间、空间分布特征,以及津滨轻轨在地铁5号线开通后,对城区客流服务的增强等内容.基于客流特征,研究分析津滨轻轨现状和规划...     

EA4T车轴钢热处理冷却转变特性的研究

本文采用金相分析方法,系统地研究了EA4T钢在不同介质连续冷却、等温冷却下的组织转变。在860℃～920℃加热淬火时,随着加热温度降低,淬火所得的显微组织细小,这种工艺更有利于获得合格的晶粒度;该钢具有很强的贝氏体形成能力,即使空冷也能得到贝氏体组织;此钢在520℃以下等温,可抑制先共析铁素体的析出,得到粒状贝氏体组织,随着等温温度的降低,转变速度加快,在450℃下等温300s就可得到完全的贝氏体组织。     

60 kg·m-1U71Mn钢轨气压焊热循环分析

介绍60kg·m-1U71Mn钢轨气压焊热循环测试方法。测量部位分为表面和内部,分别在轨头、轨腰、轨底三角区和轨底脚。通过多点测温,分析气压焊加热器火孔尺寸对钢轨整体热循环的影响,适当减小了轨底脚火孔尺寸,消除了轨底脚加热温度偏高的现象。通过分析加热温度曲线,珠光体开始转变奥氏体温度为740℃,完全转变奥氏体温度为790℃,从而确定了焊后正火最低温度。通过分析冷却温度曲线,奥氏体开始转变珠光体温度为650℃,完全转变珠光体温度为610℃,进一步确定了焊后正火最高启始温度。因钢轨加热和冷却速度较快,使相变滞后发生,加热和冷却时发生相变的温度相差约130℃～140℃。火焰加热钢轨表面及内部温差120℃～150℃,空冷温差20℃～30℃。     

14MnNbq,16Mnq钢及其焊接冲击韧性CVN试验研究

为全面了解铁路钢桥用材料的冲击韧性,对常用桥梁钢14MnNbq和16Mnq钢各种板厚的母材以及焊缝、熔合线试样进行系列温度冲击试验。对702个CVN冲击试验数据应用对数数学分析模型进行回归,得到桥梁钢和焊缝的通用计算表达式。研究结果表明:两种钢材的冲击韧性为三个区域带,即14MnNbq钢母材、14MnNbq钢焊缝和熔合线、16Mnq母材和焊缝;三个带的转脆起始温度依次为-30℃,-10℃和10℃;冲击功上台阶依次约为200J,150J和100J。     

用于钢轨波磨检测的差动式霍尔传感器结构及特性分析

针对目前基于弦测法波磨检测设备中的传感器普遍存在价格高,寿命短等问题,提出采用差动霍尔传感器进行波磨检测的方案。通过双霍尔单磁铁差动设计解决了霍尔传感器非线性误差大的问题;利用一元线性回归的方法对差动霍尔元件进行对称标定,确定测量原点,并设计标定实验台对传感器静态特性进行标定,实验结果表明,双霍尔单磁铁差动结构有效改善了霍尔传感器的静态特性。差动式霍尔传感器具有优异的静态特性,可用于钢轨波磨的检测。     

U71 Mn 50 kg·m-1普通碳素钢钢轨疲劳裂纹扩展速率试验研究

根据室内对U71Mn50kg·m-1普通碳素钢钢轨按三点弯曲标准进行的试验,测定该钢轨的疲劳裂纹扩展速率,即裂纹扩展深度a及其对应的循环次数N值。利用中值法求得裂纹扩展深度对循环次数的微分值。根据断裂理论求得相应的裂纹前沿应力强度因子幅度ΔK。根据Paris公式,对以上两值取自然对数进行线性回归分析,确定该公式中U71Mn50kg·m-1普通碳素钢钢轨疲劳裂纹扩展速率的两个材料常数C为3 8771×10-12,m为3 6343。