标准贯入试验锤击数与液性指数关系探讨

通过统计同一成因、同一塑性状态下粘性土的液性指数、标贯击数的标准值,用一元线性回归法确定两者间的线性对应关系,反算处于不同液性指数状态下粘性土对应的标贯击数,提出利用标准贯入试验锤击数判别粘性土的液性指数的方法,具有较高的可靠性。     

用矩形图解法求混合料塑性指数和液性限度

使用矩形图解法决定级配路面配合比是非常简便的,因为它不用计算就可得出配合出来。同时,还能照顾到各种材料粒径的配合情况,尤其是用来计算两种材料的配合比,更为迅速方便;如为三种材料配合时,可先求出第一、二两种材料的配合比,然后再求这混合料与第三种材料的配合比。材料配合比确定后还要检查混合料的塑性指数和液性限度,看看是否符合标准。用图解法求混合料的塑性指数和液性限度,系指通过0.5公厘筛孔的成份而说的。故首先须计算混合料所通过0.5公厘筛孔的成份,其属子A、D两类材料各为若干。     

路桥施工中软土路基加固施工技术

软土主要指处于软塑性或流朔状态的粘性土,由于这种土壤具有着指含水量比较大、压缩性高、承载力低、强度低等特点,因此在路桥施工中一旦出现这类土壤的路段时,就需要进行加固处理以满足道路对路基承载力的要求。本文对软土路基的特点、加固要求进行了介绍,并对排水固结技术、振冲置换法加固等路桥施工中软土路基加固的施工技术进行了探究。     

用电磁铁操作液限仪

用华氏平衡锥来测定土壤的液限(流限),是目前各试验单位普遍采用的一种方法。因为华氏仪构造简单,易于达到标准化。但是,对于一个操作不熟练的人来说,这种仪器仍然有某些缺点,因为按操作规程的要求是手执平衡锥,当锥尖接触土面时,松开手指,借其自重沉入土体内1公分时,测定这时候的含水量为液性限度。根据我们的观察和体会,操作时手指放开的快慢或有抖动,都会影响到锥体沉入土中的深     

合肥地铁更新统黏性土液限与塑性状态关系分析

在合肥地铁工程勘察过程中，发现部分样品标贯判定的塑性状态与室内试验的结果不一致，对综合判定土体塑性状态存在一定的干扰作用。针对更新统黏土“原位标贯击数高、液性指数偏大”的特点，分析了液性指数偏大的原因，初步确定了液限对液性指数的影响关系，综合判定了更新统黏性土的塑性状态。     

中粗砂改良膨胀土的物理性质试验研究

通过对膨胀土掺加不同比例的中粗砂，开展液塑限试验和击实试验，研究了中粗砂改良膨胀土的液限、塑限和塑性指数变化特性以及击实特性，探讨中粗砂作为膨胀土路基改良剂的可行性。结果表明:随着中粗砂掺量的增加，膨胀土的液限、塑限和塑性指数逐渐降低；最大干密度随着中粗砂掺量的增加呈一元三次函数关系增大，最优含水量则呈一元二次函数关系逐渐减小，最大干密度随最优含水量的增大呈一元二次函数关系减小。     

低液限粉土路基填料工程特性研究

针对低液限粉土路基填料具有液限低、塑性指数小、强度和水稳定性差的特点,文中结合依托工程对低液限粉土进行了水稳定性试验、含水量对压实度影响试验、压实影响深度及碾压遍数试验。研究表明,击实功是保证低液限粉土路基水稳定性的关键因素;松铺厚度和碾压遍数应严格控制,实际施工以30 cm铺厚、碾压5~6遍为宜;由于低液限粉土在施工过程中易失水,以大于最佳含水量1%~2%压实可获得较好效果。     

高液限粘士路基填筑技术

针对高液限粘土路用性能的局限性,结合国道207线改建工程,采用了掺加水泥或砂石料改良高液限粘土,现场试验结果表明,掺加3%或4%水泥改良后的高液限粘土可用于路基不同压实区的填筑;采用掺加砂石料改良高液限粘土时,则须考虑高液限粘土的天然含水量,并使改性后的高液限粘土含水量趋于最佳含水量.     

高液限红粘土在路基施工中的应用

通过邵永(邵阳-永州)高速公路第三施工段高液限土试验及处治方案比选,对高液限红粘土在公路路基施工中因含水量过高、塑性指数大、施工成型困难和难以达到压实度要求等问题提出了改良措施,保证了高液限红粘土用作高速公路路基的质量.     

离子土壤固化剂加固红粘土的ξ电位试验研究

利用离子土壤固化剂加固武汉市汉阳区红粘土,通过对不同配比的阿太堡试验、ξ电位试验结果进行分析,得出了红粘土在加入ISS后,塑性指数降低,ξ电位减小。试验表明：在以粘性土为主的红粘土中加入离子土壤固化剂,通过电化原理,它能取代吸附在粘土表面可交换的阳离子,改变粘土颗粒表面的双电层结构,减小弱结合水膜厚度,从而提高红粘土的强度。     

潭邵高速公路软土地基承载力参数灰色关联研究

从地基土的物理力学性质出发,选用潭邵高速公路工程具有典型意义的两个工点作为软土地基钻探取样与原位的试验点,利用灰色系统的理论方法—灰色关联分析法,对软土地基承载力的影响因素进行量化分析,研究结果表明:轻型动力触探击数对承载力大小变化最为敏感,其次为软土的天然密度、压缩模量、粘聚力和塑性指数,而天然含水量、孔隙比和液性指数相对较不敏感。     

工地轻便压力机

石灰土基层施工,一般凭经验选用土壤及其不同的土壤塑性指数而采用不同的含灰剂量,在冲积平原地带,粉性土壤和低塑指土占绝大多数,过去由于对土的指数要求较高,找寻土场困难,甚至造成远距离运土情况,1975年我们在沙(市)洪(湖)线9～17公里石灰土基层试验路段中,对于不同塑性指数的粉性土壤及其几种不同的含灰量,在工地作了抗压试验,在自制的工地轻便压力机试压近20个试件中,风干试件抗压一般在10公斤/厘米~2以上,最高达到24公斤/     

桂武高速碳酸盐高液限红粘土压实特性研究

分析了桂武高速碳酸盐红粘土高液限、高含水量、重粘性等基本工程特性,探讨了高液限红粘土压实中存在影响压实度因素最大空气体积率及最大含水量等问题。通过室内及现场试验研究了高液限红粘土压实度、压实功与CBR值之间的关系,提出了本路段高液限路基压实指标应以最佳含水量、最佳压实功及稠度控制参数,才能更有利于现场施工。     

浅谈高速公路高液限土路基施工技术研究

在高速公路的建设中,施工技术难点之一便是高液限土路基的填筑,其处理措施的好坏很大程度上决定丁高速公路施工的质量。高液限土不能直接用于路基填筑,因为它的液限、朔性指数和含水量等指标都超出丁公路施工技术规范的要求。首先就高液限土的性质等进行分析,再对高液限土在高速公路的施工技术中的应用和存在的问题进行研究。     

季冻区公路路基细粒土冻胀性分类研究

对4种不同塑性细粒土扰动样进行了室内闭式冻胀模拟试验，简述了土的含水量和塑性对冻胀性的影响，即各种细粒土的冻胀性都随着含水量增大而增强；在含水量相同时，土的冻胀性随着塑性增强和颗粒变细而减弱。应用数理统计方法分别得出了各种黏性土和粉土的冻胀率关于超塑含水量的经验公式，并经综合分析建立了细粒土的冻胀率关于超塑含水量的经验公式。在此基础上，对黏性土、粉土及细粒土进行冻胀性分类研究，并将研究结果与现行规范进行比较，给出合理建议。此外，还取原状样进行了室内冻胀试验并对原状样和扰动样冻胀性试验结果的相容性进行了分析，指出用扰动样模拟试验结果对细粒土进行冻胀性分类研究，是可靠和可行的。     

乌鲁木齐地区低液限粉性土毛细水迁移因素分析

按照公路路基填筑要求,对低液限粉土进行试验设计,通过分别控制压实度和初始含水量,对低液限粉土进行室内竖管毛细水上升高度试验,定性地分析了毛细水上升影响因素;重点分析了低液限粉性土毛细水上升高度随初始含水量及其压实度变化的特性,提出毛细水上升随时间分为3个阶段。当初始含水量大于9%时毛细水上升高度随初始含水量的增加而减小。在最佳含水量状态下随压实度的增加毛细水上升高度呈二次抛物线分布,强调了低液限粉性土作为路基填料时压实度应控制在90%以上,尽可能增加压实含水量,一般宜大于最佳含水量。     

新路土基回弹模量设计值计算法的探讨

本文提出了根据土的基本物理性质砂粒含量及塑性指数与工程质量控制标准的要求压实度,计算不同相对含水量时新土基回弹模量的公式。该式对轻型与重型压实标准均可计算,可供新路设计时参用。     

乌鲁木齐地区低液限粉土毛细水迁移特性研究

针对低液限粉性土特殊的工程性质,进行室内毛细水试验.通过分别以压实度和初始含水量为控制条件,总结出压实度和初始含水量对毛细水上升高度的影响,定性地分析了毛细水上升迁移规律:在不同压实度条件下,毛细水上升高度总体随初始含水量的增加而减小;在最佳含水量状态下,随着压实度的增加,毛细水上升高度呈二次抛物线分布,并以此提出毛细水上升高度和压实度之间的回归公式,强调了低液限粉性土作为路基时压实度应控制在90％以上,尽可能增加压实含水量,一般宜大于最佳含水量.     

机场飞行区场道填筑红粘土施工技术

介绍黎平机场场道土石方工程中“高液限、高含水量、高塑性指标”红粘土在填筑施工中,相关的施工工艺流程和注意事项。     

振动羊足压路机的主要参数

振动羊足压路机是压实粘性土和低粘性土的最有效和生产率最高的机械,在世界上生产的羊足压路机中,80%以上是振动羊足压路机.在一定的施工条件的范围内,振动羊足压路机有许多优点,明显优越于其他的压实机械.在压实含水量高的粘性土中,实际上没有别的机械可与它相比.根据苏联和其他国家现有的科研成果和实际资料,用现代的振动羊足压路机压实土壤,压实土层厚度可视压路机参数和土壤特性不同而为50-100cm,它完全能够满足现代的工艺要求.对于0.98～1.0的高粘性土,压路机大约通过12～14次就能达到相对压实;而对于0.95的高粘性土,压路机通过8～10次就能压实.大型羊足辊振动压路