尾升力板及尾楔形板对滑行艇性能影响的预估方法

一、绪言所谓一较佳的滑行艇线型是指在某一航速范围和装载状态而言的,不可能在所有范围内均是最佳的。即使对同一艇,若在设计装载状态下有较佳的航态及阻力性能,当装载状态改变后就可能不佳了。图1为“B”艇原设计装载状态(A/▽~(1/3)=6.86)和负荷加重后(A/▽~(1/3)=6.20)两种装载状态在同一重心位置条件下的     

有系统的渔船船模试验

(一)结论渔船之宽度及吃水对长度而言,较普通同长度的船只为大。因此其排水量长度比▽/(L/10)~3极大,船型特异。同时由于速度较普通船只为大,常用弗氏系数(V/(Lg)~(1/2))比一般商船显著的高。因此造波阻力比摩擦阻力为高。前着在总阻力中占大     

高速排水型艇的艇体线型试验研究

艇体线型对高速排水型艇的阻力和耐波性都有影响。据上海交通大学船舶流体力学研究室对不同艇型的试验研究结果表明:艇体线型的选择不但与航速(或Fr数)有关,而且还与排水量长度系数C_v密切有关。作者提出以K_(▽F)=C▽·Fr厂作为艇体线型的选择参数。当K_(▽F)>1.70时,采用折角线长度为10～20％L的短折角艇型,不但可降低阻力,而且能改善耐波性,特别是对于C▽较大的艇,如重载高速艇,其阻力收益相当明显。     

波浪作用下斜坡堤前沙质海底冲淤形态的试验研究

本文研究了波浪对斜坡堤前沙质海底的冲刷作用,在部分立波的作用下,沙底呈现两种基本冲刷形态,其间又有一种过渡形态。可以通过本文定义的无量纲参数u′,确定冲刷形态。冲刷位置、深度、长度可按文中公式估算。文中不规则波的试验结果可用等效规则波,如T_(1/3)、H_(1/3)来表达。     

离心泵实用技术基础（四）

8 泵的安装、运行和维护8.1 离心泵管路直径的确定 在现代批量生产的标准系列化产品中,有许多泵产品是用其吸入管直径和压出管直径表示其尺寸或型号的,因此,泵的管路直径对于泵来说是一个很重要的尺寸。 离心泵的管路直径与其流量有关,可以用下式表达: Q=60(π/4)D~2V (48)式中:Q——泵流量(m~3/min);     

活性污泥法处理工业废水发展趋势现状

从近些年来活性污泥的运行状况进行分析研究,得出在能够有效地去除废水中有机物质及悬浮物质等方面,实际中的活性污泥法的运行模式应该从节能降耗方面考虑,主要为减少曝气量和污泥排放量.运行参数应该控制溶解氧(DO)为0.5～1.0 mg/L,活性污泥质量浓度为1 500～3 000 mg/L,活性污泥池BOD容积负荷确定在0.15～0.3 kg·(m3·d)-1.     

广义积分∫ from n=1 to ∞(e~(-x~2)dx)=π~(1/2)/2的一种计算方法

本文构造一个函数,先求导数,后求积分,得到∫ from n=1 to ∞(e~(-x~2)dx)=π~(1/2)/2的一种计算方法。     

波浪作用下泥沙临界起动水深与起动波高公式解算

本文对波浪作用下形如Ho/Lo=K(dm/Lo)^2Sh(2πDc/1)(Ho/H)的泥沙临界起动水深公式按巳知条件和待求问题公两种情况进行了解算，并给出了实用计算公式与计算实例。     

船型对双体船阻力的影响

本文通过九艘设计 Froude 数0.28～0.40的双体船模型试验资料的综合分析,探讨主要船型参数、间距比对片体剩余阻力系数 C_(r0)及双体剩余阻力干扰分数(?)的影响规律。提出表征首尾横波干扰程度的参数 F_r/(C_P)~(1/2);给出联系三个主要因数 F_r、K/b、C_P 的峰谷图及 C_(r0)、(?),的统计资料;对 C_P 等主要因数的选择作了讨论。文章中的资料可供初步设计使用。本文的统计船型不包括 b/d>3.1及片体横向非对称的双体船型。讨论范围限于 F_r=0.3～0.4,K/b=2～2.6。     

高速排水型艇的阻力和有效功率的一种估算方法

本文讨论了几艘高速排水型艇的船模试验资料。以图解方式表达了剩余阻力系数C_R对长度排水体积系数L/ ~(1/3)和傅氏数F_n的关系。可供设计同类型艇时估算阻力和有效功率用。文末给出了一个计算实例。适用范围: L/ ~(1/3)=7.2～8.2 C_B=0.39～0.45 B/T=3.0～3.6 ⊿<1000吨     

万吨级浅吃水双艉鳍船型研究：阻力,推进性能及伴流场

本文介绍三只方形系数C_N(≈0.8浅吃水双艉鳍船模的试验结果。这是保持C_B、船长和排水量不变,变化B/T而得的三只相似线型船模,着重研究B/T对性能的影响。本文提供了阻力计算图谱、推进因子估算图谱和伴流场分析资料,并提供了湿面积计算公式和船长不同对阻力的修正系数。采用本文资料可方便地得到在研究尺度范围内的线型、阻力及推进因子资料。本船型有较佳的阻力性能、较高的推进因子及较均匀的伴流场。本文提供资料适用范围为L/▽~1/~3=5.72～5.414,C_B=0.803～0.813,B/T=3.30～5.20。     

新型氮嵌入橙红色磷光铱配合物的设计合成及光学性能研究

磷光铱配合物因其稳定的化学结构、可调的磷光波长和发射寿命一直成为发光领域的研究热点.文中将吡啶取代的氮嵌入的二氧桥多元环单元设计成环金属主配体L1,又以2-嘧啶苯并咪唑作为环金属辅助配体L2,最终设计合成了一种新型的氮嵌入混配型磷光铱配合物Ir1.研究结果表明,该配合物在溶液(λ_em=586 nm)和薄膜(λ_em=577 nm)中均展现出明显的橙红色磷光发射,且在薄膜中展现出较长的发光寿命(τ=6 885 ns).理论计算表明,配合物Ir1的最低激发三线态(T₁)是由HOMO-1→LUMO+1轨道的跃迁为主导的,并且展现出明显的电荷从配体(L1)与配体(L2)之间的跃迁(³LLCT),配体(L1)自身的电荷从氮嵌入二氧桥单元到吡啶单元的跃迁(³ILCT).此外,由于该氮嵌入多元环单元强的π供电子特性,配合物Ir1的T₁还表现为特殊的的配体(L1)到金属铱中心的电荷跃迁(³LMCT).     

底浮箱式防波堤消浪性能、锚链张力及运动轨迹的试验研究

通过物理模型试验,底浮箱式防波堤在定水深和锚碇固位,受规则波、水流作用下,对浮堤的运动状态进行试验研究。对在波浪单独作用和波、流共同作用时,浮堤的消浪性能和锚链张力进行比较性试验,并对浮堤在波浪单独作用下的运动轨迹进行描述。试验结果表明,波浪单独作用的浮堤消浪效果好于波、流共同存在时;锚链张力的变化趋势基本相同;由于浮堤的堤宽与波长相比仅是1/6~1/3,浮堤两弦之间的相位差仅为(1/3～1/1.6)π,因此,浮堤的摇摆角度并不大。     

200CBL—13船用立式串并联离心泵水力设计

1 概述200CBL-13船用立式串并联离心泵(见图1)是船舶的重要保安设备,在常规工况时能为船舶提供消防水,应急工况(破舱时)可用作舱室排水泵。其设计参数为:这种泵为立式两级串并联电动离心泵。消防工况时为串联状态,排水工况时为并联状态。其驱动电机为水冷式,冷却水(3～5m~3/h)由泵本身提供。泵的转子上相对地安装两个叶轮,泵的串并联工况转换是通过出口的串并联转换阀与进口的协调动作及特殊结构的泵体来实现的。串并联转换的工作原理简述如下:图2为串联工作状态:当泵出口处的滑阀B 转至“串联”位置时,滑阀使第一级压水室     

圆舭型快艇报价方案主参数选定—微机辅助计算

本文提出了在方案设计中确定圆舭型快艇(Fn=0.45～0.86)各要素的计算程序。对收集到的20余艘船模试验和40几艘实船重量资料进行了回归分析,组成了EHP/(0.1L)~(3.5)～V/L~(1/2)～V/△1/3和各分项重量的曲线图,通过计算机可算出准确的排水量、主尺度,有效马力、和各项重量等等。     

锂离子电池正极材料的研究

本文着重介绍了锂离子电池正极材料LiCoO2,LiMn2O4,LiFePO4,LiNi0.5Mn1.5O4,LiNi1/3Co1/3Mn1/3O2(NCM),LiNi0.80Co0.15Al0.05O2(NCA)and x Li2MnO3?(1-x)LiMO2的性能、优缺点及改进方法,并对用这些正极材料及锂离子电池在车船用领域的应用作了进一步展望。     

关于船舶浅水阻力性能的比较方法

本文首先简单地介绍了深水阻力的两种比较方法即(1)直接比较法和(2)通过与标准船型的阻力性能比较。对于浅水阻力来说,一般都采用前一种方法。由于船在浅水中航行,较在深水中多了一个有限水深的限制,速度参数也较深水中多了一个水深佛氏数,使情况更为复杂。如果采用不同的参数表达,可以得出不同的结论。本文还基于一般船舶深浅水间阻力关系,认为可以利用标准船型深水阻力图谱来进行比较。新船和标准船型的浅水阻力性能百分比R′_(r新)-R′_(t标)/D′×100%是它们的深水阻力性能百分比乘以一所谓扩大因子R′_(r新)-R′_(t标)/R_(t标)×100%×1/1-K (R′_(r新)-R′_(t标))其中K=f(Vah~(1/2))。和深水中相比,可知凡船舶之深水阻力性能愈佳者,在浅水情况下,亦保持其优越性。     

27000吨出口散装货船艉轴管孔的加工工艺

27000吨出口散装货船的艉轴管孔和前后轴承之间的配合按照劳氏船级社的要求为过盈装配,过盈量为0.01～0.03毫米、装配时的压入力(主要是后轴承)要求控制在35～60吨(见图1)。为保证上述装配要求,对艉轴管孔的机加工要求就很高。在长为4080毫米、直径为590～655毫米的九阶加工的圆孔(其中主要孔有五阶)中,规定每孔的不柱度和椭圆度不得大于0.04毫米,孔和孔之间不同心度不大于0.025毫米,光洁度为▽6(见图1)。在国内,艉轴管孔和轴承的装配历来都是     

船体与组合推进器系统推力减额特性设计主参数和优化策略研究

在文献[1]的基础上,提出了评价船后组合推进器推力减额特性的4个指标:整体推力减额效率(1-t1)、转子推力减额效率(1-t2)、组合推进器推力比τ和导管定子阻力比γ.利用CSSRC现存试验数据运用简单对比和统计分析方法,给出了诸设计参数对这些指标影响的显著性和规律性.推荐采用受控于全部主参数的指标(1-t2)作为船体与组合推进器相互干扰特性优化的总目标,提出了用部分主参数控制的对应分目标优化和迭代来实现总目标优化的简明策略.实例计算表明,优化设计船体尾型主参数LRD、CPR和推进器主参数(A)ex/AP的搭配,可大幅度提高船后组合推进器的推力减额效率.     

LNG动力船舶大气污染物排放特征实船测试

为获取以液化天然气(Liquefied Natural Gas, LNG)为燃料动力的船舶(拖船)大气污染物实船瞬时排放特征,通过在船舶烟囱尾排处安装在线监测设备,实时在线监测气态污染物(CO、NO_x、SO_2、TVOC)和颗粒物(PM),初步获得LNG动力船舶尾气污染物排放因数,并探索以LNG为燃料的动力船舶尾气排放规律。结果表明,LNG动力船舶废气的瞬时排放质量浓度均较低,其中:TVOC和PM的排放质量浓度最低,瞬时排放质量浓度分别为0.123～1.184 mg/m~3、0.102～0.226 mg/m~3;SO_2和NO_x的瞬时排放质量浓度分别为5.040～103.700 mg/m~3和23.500～68.900 mg/m~3;CO的排放质量浓度为69.880～1 513.000 mg/m~3。从船舶尾气污染物的排放因数来看,LNG燃料是减少船舶尾气排放的有效能源之一。