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以浙江省境内某半穿式钢桁架连续梁桥为研究对象,针对该桥的结构形式和施工特点,采用空间有限元计算方法,建立桥梁施工阶段模型,进行结构稳定性计算分析,同时结合对主要桁架杆件偏位、挠度、应力等施工控制参数的计算,给出了桥梁在施工过程中各个阶段结构稳定安全度精确分析结果,提出了确保施工阶段结构稳定安全的控制措施。 相似文献
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新型装配式公路钢桥通过部级鉴定 总被引:1,自引:0,他引:1
新型装配式公路钢桥是在引进的艾克罗组合轻型输架桥的基础上,结合我国多年生产实践经验,对原装配式公路钢桥进行了换代产品设计,是原装配式公路钢桥的改进和发展.设计中采用了正变异性银桥面板和膨胀销等新技术。正交异性钢桥面板,便桥丙平整顺直,行车噪音小,传力明确;膨胀销可以有效地减小桥跨竖向挠度,使钢桥承载力和跨径具有较大的适应能力,结构强度、稳定性和刚度都比原装配式公路钢桥有较大提高.通过一系列架设、静我试验、动载试验和通车试用,证明新型装配式公路钢桥通行条件好,而且安全可靠.钢桥街架片重量由原来的Z… 相似文献
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对于已建成的公路桥梁来说,结构几何尺寸、材料、外部荷载等基本设计变量存在着不确定性.应用响应面法构造了桁架桥跨中挠度极限状态方程,计算了结构几何尺寸、材料、外部荷载等基本设计变量随机变化时,桁架桥在正常使用极限状态下的可靠度.分析表明,响应面法是桁架桥可靠度分析的有效方法. 相似文献
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《桥梁建设》2017,(4)
针对现有波形钢腹板连续刚构桥跨度偏小的情况,分析影响该类桥梁极限跨度的主要因素,并提出解决限制其跨度增长的关键问题的相应技术措施。分析表明:波形钢腹板的整体稳定性、箱梁的扭转及畸变会极大地限制波形钢腹板箱梁桥的跨度,其最大跨度应该能够达到甚至超过混凝土腹板箱梁桥的跨度。对于30mm厚的1600型波形钢腹板,当钢腹板整体屈曲失稳分别发生在屈服区和非弹性区时,波形钢腹板箱梁连续刚构桥的最大跨度可分别达到162m和238m;增大波高或采用复合波形钢腹板时,该类桥梁的跨度能超过300m。当波形钢腹板箱梁桥的跨度超过160m时,可以考虑采用复合波形钢腹板;当跨度超过230m时,应该采用复合波形钢腹板。设置适当数量的横隔板可以提高波形钢腹板箱梁的抗扭转及抗畸变能力,可采用钢桁架等轻型横隔板以减轻其自重。 相似文献
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下承式城市钢桁架桥上部结构设计与分析 总被引:1,自引:0,他引:1
钢桁架桥主要应用于铁路桥梁,公路桥梁和城市桥梁中较少选用,但是在城市道路及公路领域选用钢桁架桥有很多特殊的优越性,例如,架设速度快,适应当今快速、重载交通的需要,可以为公路和城市增添景观等。该文介绍了大连市中心新建菜市桥上部结构的设计要点及桥梁的结构构造,主桁采用平面及空间两种方式建立有限元模型的分析过程和桥梁的主要承重结构横梁的计算。结果表明,该设计选取主桁杆件为焊接工字形截面和H型钢,可以满足高强螺栓的设计和施工要求,采用平面和空间分析主桁的结果吻合很好,考虑桥面板与钢横梁作为钢-混凝土组合结构共同工作,符合实际结构工作状态。该设计可供以后公路、城市钢桁架桥设计参考。 相似文献
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主跨为105m的沈丘沙河试验大桥,是一座斜拉式预应力混凝土桁架悬臂梁桥。介绍了该桥的工程概况、桁架悬臂梁的构造特点、结构计算、主桁架的预制与拼装。1991年6月建成后进行了整桥静、动载试验,桁架悬臂端最大挠度值为2.7cm,是悬臂长度的1/1667,实测杆件应力均小于计算值,结构的冲击系数小于实测的动力放大系数。试验证明,该桥刚度大,结构安全可靠。 相似文献
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<正>意大利佩鲁贾某钢桁架桥跨越台伯河,1914年修建,上部结构由3跨连续石拱桥和2跨连续钢桁架桥组成(见图1),桥长约116.05 m,跨径分布为3×10.35m+2×42.5m。钢桁架桥由顺桥向平行的3片纵桁梁组成,梁高4.0 m,纵桁梁间距2.25m,纵桁梁由上下弦杆、斜腹杆和竖腹杆铆接构成。钢桁架桥的桥台和桥墩均为混凝土结构,桥台上安装可活动支座,桥墩上安装固定支座。地震时顺桥向的水平惯性力集中作用在钢桁架桥的桥墩上。 相似文献
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一、艾克罗重型桥简介艾克罗重型桥是英国THOS STOREY(ENGINEERS)公司的产品,是艾克罗片组合梁的另一种系列(艾克罗片已于1981年引进我国)。它的设计构思是单元构件组合拼装成的下承式桁架桥,具有构件少、装拆简便、速度快、适用性能广,可拼成简支梁和连续梁,跨越能力大等特点。它适用于公路和铁路桥梁。公路桥梁行车道宽度为24英尺(7.315米),净空高度为23英尺6英寸(7.15米),桁架节间长为30英尺(9.144米),在AASHO-SH20—44或H20—44的荷载作用下跨径从120英尺拼至300英尺(36.576~91.44米),AASHO-HS25-44或H25 相似文献
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主跨为105m的沈丘沙河试验大桥,是一座斜拉式预应力混土桁架悬臂梁桥。介绍了该桥的工程概况、桁架悬臂梁的构造特点、结构计算、主桁架的与拼装。1991年6月建成后进行了整桥静、动载试验,桁架悬臂端最大挠度值为2.7cm,是悬臂长度的1/1667,实测杆4件应力均小于计算值,结构的冲击系数小于实测的动力放大系数。试验证明,该桥刚度大,结构安全可靠。 相似文献
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郭临义 《西安公路交通大学学报》1996,16(2):37-41
通过某大跨桁架拱桥试验荷载下的拱顶挠度和应计计算值与实测结果的对比分析,指出该桥已处在不完全的工作状况之下,有待维修加固,以提高其正常的承载能力,计算中用力法原理求解二铰桁架拱,并按弹性支承连续梁法计算荷载的横向分布。 相似文献
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为满足现有交通量及荷载等级的要求,需对埃塞俄比亚奥莫河上的下承式简支钢桁架桥进行提载加固。大桥全长128m,共16个节间,节间长度为8m,主桁高9m,每个主桁由2个桁架片组成,主桁中心距为9.35m。分别对体外预应力法和增设斜拉索法2种加固方案进行计算分析。计算结果显示:2种加固方案均能满足提载要求。采用体外预应力法加固后,桥梁挠度和下弦杆拉应力有较大改善,且施工简单,成本较低;采用增设斜拉索法加固后,桥梁挠度值和应力值有较大改善,全桥承载力提高比例比体外预应力法高,但对承台、地基承载力和锚固端地质条件要求较高。综合比选,确定采用体外预应力法为现阶段加固方案,增设斜拉索法为远期加固方案。 相似文献
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《中国公路学报》2017,(3)
为探求一种钢-混凝土组合梁桥的弹性抗弯承载力计算方法,从弹性理论出发,通过对钢-混凝土组合梁自身构造特点和力学特性的分析与推导,总结、提炼现行行业标准和规范中计算方法的共性,选择满足各种规范要求的计算表达式;对相关参数进行定义,提出了一种简捷、实用的截面弹性抗弯承载力计算方法;给出了钢-混凝土组合梁简支梁桥和连续梁桥弹性抗弯承载力的2个计算示例,基于上述方法分别根据跨中正弯矩区段和中支点负弯矩区段的公式计算了其弹性抗弯承载力,并与其他规范中塑性抗弯承载力的计算结果进行了对比。结果表明:采用该公式计算钢-混凝土组合梁桥的截面弹性抗弯承载力的方法可行、结论可靠,能够用于公路桥梁的截面抗弯承载力计算;可以认为,同一组合梁的截面弹性抗弯承载力是截面承载能力的下限,而截面塑性抗弯承载力则是截面承载能力的上限。 相似文献
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润扬大桥悬索桥全站仪法挠度变形观测 总被引:2,自引:0,他引:2
为科学评价桥梁结构体系的实际使用性能,大型桥梁竣工验收时必须进行静载试验。针对润扬大桥悬索桥静载试验工程项目,研究了利用全站仪进行桥梁挠度变形观测的方法。论文介绍了全站仪法测量桥梁挠度的原理和计算公式,并对全站仪法观测桥梁挠度变形值的测量精度进行了分析。通过到润扬大桥实地踏勘,制订了全站仪法挠度变形观测的具体方案。通过对全站仪实测数据和理论计算数据的比较和分析,证明了全站仪法大型桥梁挠度变形测量结果可靠,观测效率高。 相似文献
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在简要介绍国外桥梁设计规范对公路桥梁冲击系数计算方法的规定的基础上,以跨径为90 m的独塔双索面双跨预应力混凝土斜拉桥为工程依托,进行了该桥结构的动力特性的分析与冲击系数的实测,并对该桥的冲击系数与采用国外公路桥梁冲击系数计算公式所得结果进行了对比。结果显示:按现行《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)所计算的桥梁汽车冲击系数与本试验实测基本吻合,而国外桥梁设计规范计算得到的冲击系数则偏大。建议针对运营若干年后的桥梁进行冲击系数的试验研究,以为今后规范的修订奠定基础。 相似文献
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