体外及无粘结预应力筋极限应力研究进展

在过去的40年中,为确定体外或无粘结预应力筋的极限应力,不少学者进行了相当数量的试验研究。本文在回顾这些研究历程的基础上,就主要的计算无粘结预应力筋极限应力公式进行了评述,并认为要合理精确地确定体外或无粘结预应力筋的极限应力,必须设法将结构的变形或挠度引入到预测公式中。     

部分预应力混凝异形板无粘结筋极限应力的研究

介绍了６块无粘结部分预应力混凝土异形板桥的静载试验，建立了部分预应力混凝土异形桥中无粘结筋应力计算公式，并将所建立经验公式的计算值与试验值进行了比较。     

部分预应力混凝土异形板桥无粘结筋极限应力的研究

介绍了6块无粘结部分预应力混凝土异形板桥的静载试验，建立了部分预应力混凝土异形板桥中无粘结筋应力计算公式，并将所建立经验公式的计算值与试验值进行了比较。     

UPPC梁桥无粘结预应力筋极限应力分析

分析了影响无粘结部分预应力混凝土（UPPC）梁桥无粘结预应力筋极限应力的主要因素，并简要评述了国内外现有的无粘结预应力筋极限应力计算方法与公式。在分析国内外大量试验数据和文献研究的基础上，建立了无粘结预应力筋极限应力实用计算方法。通过与试验结果和规范公式计算值对比分析，表明实用计算方法的正确性和可靠性。     

求解无粘结预应力混凝土梁力筋应力增量的能量法

以弹性阶段直线配筋的无粘结预应力混凝土梁为例，推导了在均布荷载作用下按能量法求解无粘结预应力筋应力增量的过程，并以实例与目前已有方法所求得的应力增量进行了比较，验证了按能量法求解的可靠性。     

体外预应力混凝土简支梁极限承载力简化计算

从结构的整体变形入手,综合考虑了体外钢筋的面积、材料强度、转向器的个数等主要因素对体外预应力正截面承载力的影响,推导出体外预应力混凝土简支梁极限承载力的实用计算公式。对已有的40片试验梁进行了计算,结果与实测值吻合良好。     

缓粘结预应力混凝土梁极限承载力试验

通过4根预应力混凝土梁的极限承载力试验,分别对其开裂荷载、破坏荷载、控制截面应力、裂缝与变形进行了测试,对比了缓粘结与普通预应力混凝土梁的受力性能差异。从试验结果来看,缓粘结预应力混凝土梁具有较好的受力性能,缓粘结与普通预应力混凝土梁的挠度、应变实测数据变化规律基本一致。跨中截面体内应变测试结果表明,缓粘结与普通预应力混凝土梁的体内应变变化规律吻合较好。跨中截面钢筋应变与混凝土应变测试结果表明,缓粘结与普通预应力混凝土梁的应变变化规律基本一致,缓粘结预应力混凝土梁的实测值相对较大。缓粘结预应力混凝土梁的实际开裂荷载、破坏荷载大于普通预应力混凝土梁,矩形、T形缓粘结预应力混凝土梁的开裂荷载实测值较普通预应力混凝土梁偏大6%、10%,矩形、T形缓粘结预应力混凝土梁的破坏荷载实测值较普通预应力混凝土梁偏大4%、3%。缓粘结预应力混凝土梁裂缝宽度实测值较普通混凝土梁相对较小,表明缓粘结预应力筋与混凝土之间具有足够的粘结力。     

部分预应力混凝土梁预应力筋用量的计算方法

总结了目前部分预应力混凝土梁中预应力钢筋用量计算的各种方法，包括公路桥梁设计中常用的预应力度λ法，房屋建筑设计中常用的ＰＰＲ法，名义拉应力控制裂缝宽度法和平衡荷载估算法等。展示了各种方法的计算特点，探讨了它们之间的机关性。     

预应力高强混凝土梁极限承载力分析

针对高强混凝土材料力学行为的特殊性，考虑材料非线性的影响，通过将普通钢筋均匀“涂抹”于混凝土中，建立综合本构关系矩阵，将由此形成的普通钢筋与混凝土匀质材料整体离散为实体单元，并将预应力钢筋离散为独立的一维单元，用有限元法对预应力高强混凝土T型梁进行了极限承载力分析研究，给出了梁受力全过程矿．厂曲线，分析了其受力变形和破坏特点。为方便结构工程师参考，还对影响预应力高强混凝土梁极限承载力的主要结构参数（配筋率、高跨比等）进行了分析计算，推荐了这些参数的合理取值范围。     

重复荷载作用下无粘结部分预应力高强混凝土梁变形及延性试验研究

通过15根单调荷载和11根低周复荷载作用下的无粘结预应力高强混凝土梁的试验，研究了影响无粘结梁变形及延性的主要因素；预应力艋配筋率，非预应力筋配筋率，跨高比、荷载作用方.工资地预应力筋和非预应力筋对无粘结梁跨中最大挠度的影响，用无粘结配筋指标和综合配筋指标之比η和换算配筋率αpρ这两个参数来反映，并且采用与国内有关规范相一致的直接双直线法，在单调荷载作用下无粘结部分预应力高强混凝土梁变形计算基础上，建立了任意荷载作用下的无粘结部分预应力高强度混凝土梁变形计算公式。试验结果表明，随着受拉区非预应力筋配筋率和预应力筋配筋率的增大，梁的延性逐渐减小；随着受压区非预应力筋配筋率的增大，梁的延性逐渐增大；荷载作用方式对梁的延性有一定影响；跨高比对延性的影响有待进一步研究。依据试验结果建立了位移延性比与综合配筋指标的关系式，计算结果与试验结果吻合较好。     

重复荷载作用下无粘结部分预应力混凝土梁的抗剪强度

依据８片无粘结部分预应力混凝土梁的试验结果，分析了在重复荷载作用下斜向裂缝、箍筋应力的发展机理及试验梁的破坏现象，研究了抗剪强度随疲劳次数的误差规律，提出了箍筋强度折减系数的计算公式；并对影响箍筋应力主要因素进行了简要分析，在此基础上提出了箍筋应力的计算公式。     

任意截面无粘结预应力混凝土梁的极限非线性分析

在材料非线性应力-应变关系基础上,提出了确定任意截面无粘结预应力混凝土梁抗弯强度以及计算无粘结预应力筋极限应力的通用方法。利用修正的RODRIGUEZ截面模型进行截面强度分析,按截面顶点把截面划分为若干个梯形单元,通过对梯形单元积分求出混凝土内力。将极限状态下无粘结预应力梁等效塑性区长度与破坏截面中性轴高度之比看作一常数,通过对引自7个不同文献的140片无粘结预应力试验梁的非线性回归分析,认为这个常数取为9.78较为合理。计算结果与试验值吻合较好。     

无粘结部分预应力混凝土梁的挠度、裂缝宽度计算

首先建立了使用荷载下无粘结部分预应力混凝土梁开裂截面中性轴高度三次方程，从而可以得到相应截面的开裂截面惯性矩及有粘结非预应力钢筋的应力，而后利用中国公路桥梁规范关于部分预应力混凝土受弯构件的挠度验算方法及普通钢筋混凝土受弯构件裂缝宽度验算方法来计算无粘结部分预应力混凝土梁的挠度、裂缝宽度。通过与取自４个不同参考文献的５８个实测挠度、３个不同参考文献的９３个实测裂缝宽度值与计算挠度、计算裂缝宽度值的     

预应力高强混凝土—钢纤维高强混凝土连续梁的试验及非线性分析

完成了四片高强混凝土－钢纤维高强混凝土变截面预应力连续梁的静载试验，记录了四片的梁的弯矩－挠度曲线及弯矩重分布过程，指出了弯矩重分布是与裂缝的出现和发展密切相关的，讨论了部分预应力比PPR对连续梁内力重分布的影响，最后对四片试验梁进行了材料非线性分析。     

任意配筋条件下体外预应力混凝土简支梁极限分析

通过对具有任意配筋形式的体外预应力混凝土简支梁的载面变形参数沿梁长变化的分析，确定了截面变形及其沿梁长方向的变化规律，从而准确得出锚固点和转向点的位移及体外素的应力。根据各控制截面的变形特点，推导出控制截面的内力平衡方程及其求解方法，较全面地考虑了非预应力钢筋对结构工作性能的影响。通过简单的迭代计算，给出不同转向方式和加载形式下，求解具有任意非预应力钢筋的体外索间支梁极限状态的方法，并对该方法进行了试验验证。     

大跨度连续刚构桥预应力混凝土箱形梁极限承载力分析

以虎跳门特大桥作为工程背景，采用梁段单元法建立了大跨度连续刚构桥预应力混凝土箱形梁极限承载力分析的数学模型，并推导出薄壁箱梁的Ｕ．Ｌ．列式增量平衡方程。在研究中，考虑了箱梁顶板、底板和腹板局部变形的影响及材料非线性和几何非线性。按形成矩阵的“对号入座”法则导引出非线性薄壁箱梁单元刚度特性矩阵。     

高强度混凝土配合比设计方法

简要介绍高强度混凝土配合比设计方法以及对材料的要求。