多跨连续刚构桥边中跨同时合龙关键技术

多跨连续刚构桥采用边中跨同时合龙施工,在有效缩短工期、节约施工成本的同时,给施工带来了新的挑战.为解决边中跨同时合龙施工的关键技术问题,该文以白坪1号大桥为研究对象,首先建立其施工全过程的有限元模型,论证一次性合龙施工方法的可行性;其次,提出了基于多目标优化的连续刚构桥合龙顶推力计算方法;最后,为了避免合龙段混凝土在养护阶段开裂,提出了一种合龙段混凝土应力控制方法.研究结果表明:多跨连续刚构桥采用边中跨同时合龙相较于常规的逐跨合龙,成桥状态的主梁最大应力值相差不大,但主梁成桥线形有一定差别,合龙方式变更后需要调整施工预拱度和合龙顶推力值;提出的基于多目标优化的连续刚构合龙段顶推力确定方法和合龙段养护阶段应力控制方法效果良好,为多跨连续刚构桥边中跨同时合龙方法的实施提供了技术支撑.     

多跨连续刚构桥顶推合龙方案研究

混凝土收缩徐变长期作用及温度变化将对连续刚构桥主梁和桥墩的变形及内力产生较大影响.该文结合何家坝大桥工程实例,开展了多跨连续刚构桥合龙方案及合龙段顶推量取值的研究.通过分析比较,得到了多跨连续刚构桥合理的合龙方案及顶推力大小的优化计算公式.结果表明,六跨一联的何家坝大桥,其合龙顺序并不是常规的从边跨到中跨,边跨、中跨、次中跨的合龙顺序更有利于改善主梁与桥墩的变形,且能有效地改善桥墩底部的受力.     

边中跨同时合龙对高墩大跨连续刚构桥性能影响分析

目前绝大多数刚构桥的合龙成桥顺序是由边跨向中跨逐次合龙,合龙段施工时需进行多次结构体系转换。文中以贵州某大桥主桥为研究背景,通过有限元建模,分析高墩大跨连续刚构桥在边中跨同时合龙下成桥工况和运营10年后的结构性能变化,同时根据桥墩受力最优原则,结合影响矩阵法与最小二乘法优化计算合龙前的顶推力。结果表明,不同合龙顺序对桥墩最大应力和主梁最大应力影响较小,对主梁成桥线形及运营10年后线形有一定影响;在优化后顶推力作用下,运营10年后主墩纵向偏位较小,边中跨同时合龙方案可行。     

厦漳跨海大桥钢箱梁斜拉桥中、边跨合龙施工技术

以厦漳跨海大桥北汉主桥为背景介绍钢箱梁斜拉桥中、边跨合龙施工技术.厦漳跨海大桥北汊主桥为主跨780 m的5跨连续半飘浮体系钢箱梁斜拉桥,跨径布置为(95+230+780+230+95)m,双向6车道,箱梁全宽38 m.边跨辅助墩和过渡墩墩顶梁段合龙采用悬拼施工合龙方式,降低了合龙难度.中跨合龙时综合考虑温度、顶推力等因素,确定采用有顶推辅助措施的配切合龙法.全桥施工过程中采用无应力状态控制法进行施工监控.     

大跨度连续刚构桥边中跨同时合龙精细化分析与应变控制

针对大跨度连续刚构桥边中跨同时合龙时合龙段砼开裂风险较大的问题,以贵州剑榕(剑河—榕江)高速公路白坪1号大桥为背景,采用ANSYS建立多尺度精细有限元模型,对大跨度连续刚构桥边中跨同时合龙施工中合龙段和劲性骨架的受力进行分析,并研究合龙段在养护待强阶段的应变控制方法。     

北江特大桥左汊主航道桥多跨合龙施工及流程优化分析

对北江特大桥边跨合龙、中跨合龙、成桥以后的多个阶段进行了有限元模拟,发现施工过程中的顶推力施加不合理等诸多问题。在此基础上进行的优化处理,使得主梁的竖向位移得到了较好地控制,固结墩的侧弯和预应力次效应在墩顶产生的次弯矩数值有明显地减小,固结墩的受力更加均衡。优化施工流程可使施工顺序更加合理,从而为桥梁合龙段施工提供一定参考。     

大跨连续梁先中跨后边跨合龙影响分析

先中跨合龙后边跨合龙的非对称悬浇连续梁桥,由于其特殊的浇筑及合龙方式,受力较为复杂。现运用有限元分析软件对合龙误差、合龙温度及合龙配重对桥梁成桥状态时的应力和变形的影响进行分析,发现合龙误差对桥梁成桥线性影响较为显著,较理想状况下位移可增大一倍左右;合龙温度会对桥梁支座产生顺桥向位移,施工中需提前设置预偏量;对中跨进行合龙配重可以有效减小墩顶不平衡弯矩,确保施工安全。     

安庆长江铁路大桥主桥钢梁边跨合龙施工技术

安庆长江铁路大桥主桥为主跨580m的双塔三索面连续钢桁梁斜拉桥,主桁采用空间三片桁架结构,桁高15.0m,节间长14.5m,主桁间距14.0m。主桥共设中跨、边跨2个合龙点,先合龙中跨,再合龙边跨。根据边跨合龙前的钢梁安装架设状态,对主桥边跨合龙特点进行详细分析,制定了各项合龙措施,通过合龙措施的敏感性分析,确定边跨合龙方案为起顶5号墩支座,回落7号墩支座。按照此合龙方案调整合龙口状态,使里程偏差≤2cm,轴线偏差≤1cm,竖向高程偏差≤3cm,顺利实现了边跨无应力合龙。     

苏通大桥主桥中跨顶推辅助合龙技术

苏通长江公路大桥为主跨1088m钢箱梁斜拉桥,上部结构采用构件几何控制法进行施工控制,要求不改变构件尺寸和无应力线形.中跨合龙前,主梁悬臂长达540.8 m,结构状态受外界因素影响显著,中跨合龙难度极大.该文通过综合国外顶推合龙工艺和国内温度配切合龙工艺优点,提出了全新的顶推辅助合龙工艺应用于实际施工中.并介绍了顶推辅助合龙工艺实施条件、关键施工参数和主要工艺措施的计算分析要点以及实施情况.     

官洋溪特大桥边跨合龙方案研究

对官洋溪特大桥边跨合龙方案进行计算比较分析,探讨在地形陡峻、山高谷深条件下,连续刚构、连续梁边跨合龙设计、施工取消现浇支架的可行性,供工程设计、施工参考。     

武汉青山长江公路大桥主桥中跨合龙施工技术

武汉青山长江公路大桥主桥为主跨938m的双塔双索面斜拉桥,主梁采用混合梁结构。其中,边跨主梁采用钢箱结合梁;中跨主梁采用整体式钢箱梁,钢梁宽48m、高4.5m。中跨钢箱梁共59个节段,其中合龙段长11.4m,重约305t,节段间采用栓焊组合连接。大桥先施工边跨钢箱结合梁,再施工中跨钢箱梁,最后采用顶推辅助合龙方案施工中跨合龙段。合龙段在工厂精确匹配制造后运至桥位处,将合龙口一侧主梁往边跨侧顶推15cm,利用2台500t桥面吊机抬吊合龙段嵌入合龙口;完成合龙段与一侧钢梁的栓焊连接后,再将钢梁往跨中顶推复位;利用预设的三向偏差调整装置调整合龙口偏差并锁定,先栓后焊完成合龙,解除临时锁定,实现大桥体系转换。     

广州明珠湾大桥主桥中跨合龙技术

广州明珠湾大桥主桥为(96+164+436+164+96+60) m中承式钢桁拱桥,采用双层桥面布置,主梁采用N形三主桁钢桁梁结构。主桥采用斜拉扣挂法、拱梁同步架设;中跨合龙时,拱肋与主梁分别采用"多点同步合龙"与"节点拼装合龙"法进行先拱后梁施工,以提高大桥的合龙效率。通过敏感性分析确定该桥采用26号、29号墩顶、落梁为主,竖向、横向、纵向顶拉为辅的合龙措施调整拱肋合龙口空间姿态。该桥中跨合龙施工中,在边跨采用抗倾覆压重设计,以控制大桥悬臂施工阶段由自重产生的倾覆力矩;在26号、29号墩顶支座处布置顶、落梁及纵移装置,以消除合龙口高差与转角位移,实现精准对位;在拱肋与主梁合龙口设置微调装置,以实现钢梁合龙口间距微调;在27号主墩设置顶推装置,使结构整体纵移0.085 m,实现上、下拱肋同步合龙;主梁合龙节点杆件拼装后,利用吊杆与顶拉装置调节高差与合龙口间距,实现大桥无应力精确合龙。     

江顺大桥主桥钢箱梁边跨合龙技术

广佛江快速通道江顺大桥主桥为双塔双索面的钢-混混合梁斜拉桥,主跨700m,双向六车道,箱梁全宽39m,是目前广东省第一大跨斜拉桥,该桥采用无应力状态控制法进行施工监控,边跨合龙施工存在难度,综合考虑合龙环境温度变化、钢箱梁顶底板温差及现场实际情况等因素,边跨采用配切合龙法施工。以该桥主桥钢箱梁顺岸边跨合龙为例,对边跨合龙的控制思路和合龙方案进行论述,重点介绍边跨合龙的施工步骤和细节。     

矮塔斜拉桥边跨合龙施工新技术

边跨合龙施工在桥梁施工中属点睛之笔,其技术难度大、施工风险高,常规现浇段+合龙段的合龙方式本就施工不易,而南澳大桥主桥更是采用了在国内跨海矮塔斜拉桥施工中属于首次应用的边跨不设合龙段直接一次浇筑合龙工艺。本文通过介绍整个施工过程中的创新点、控制要点,以及实施效果,证明了依靠自主研发的设置模板体系滑动面这一新技术来实现该项工艺是成功有效的。     

山区连续刚构桥高墩边跨现浇段施工方案

河头一号大桥主桥为(70+120+70)m预应力混凝土连续刚构桥,为解决该桥高边墩长边跨梁段的施工难题,对落地支架法、墩顶吊架法及挂篮不对称浇筑结合墩顶托架法3种施工方案进行对比分析。分析结果表明,中跨合龙后采用挂篮不对称悬臂浇筑一个边跨梁段,在边墩顶设置托架现浇施工边跨剩余直线段的施工方案经济性较好、工期相对较短、施工操作便捷、对结构受力较为有利,作为高墩长边跨连续刚构桥的施工方法较为适宜。     

南钦铁路三岸邕江特大桥连续钢桁拱架设关键技术

针对南钦铁路三岸邕江特大桥连续钢桁拱悬臂架设中的技术难点,通过采用新型的边跨压重形式、挂索计算修正公式以及边墩顶落梁的中跨合龙等解决方法,南钦铁路三邕江特大桥得以顺利合龙。     

长边跨高墩大跨连续刚构桥施工方案比较

多跨连续刚构桥属高次超静定结构,施工至成桥需经历复杂的体系转换过程,施工过程显著影响成桥后的线形与受力状态。某山区连续刚构桥长边跨现浇段施工时,由于墩高及地形限制无法采用落地支架和长悬臂托架施工,为减小边跨现浇段长度,提出增设不对称悬浇段的非对称施工方法。以该桥为背景建立有限元仿真模型,分析3种不同施工方案对施工过程及成桥后结构应力与变形的影响,探讨高墩大跨度连续刚构桥的合理施工方案。研究表明:3个施工方案施工和运营阶段应力与变形均满足规范要求;边跨增设非对称悬浇段时,对成桥应力影响较小,主梁下缘压应力储备增加,上缘压应力储备略有减小;增设非对称悬浇段会导致边跨跨中长期挠度增大,但通过合理设置预拱度,不影响成桥线形实现;先边跨、再中跨的合龙顺序有利于减小边跨跨中长期下挠;非对称施工时最大悬臂状态第一类稳定系数较原设计略小,但安全储备仍较高。     

厦漳跨海大桥南汊主桥施工控制方法

依据无应力状态控制理论,以厦漳跨海大桥南汊主桥施工为背景,研究结合梁斜拉桥标准梁段施工、边跨合龙施工、中跨合龙施工控制方法.施工中斜拉索分两次张拉,桥面板湿接缝滞后1个梁段浇筑;施工过程中以主纵梁安装、浇筑湿接缝和斜拉索第二次张拉3个阶段为重点控制工序.通过采取悬臂端压重、调整合龙口附近的斜拉索索力、对边跨支架区梁段刚性转动和竖向顶升等控制措施,使边跨合龙状态满足顺接合龙的要求.中跨采用长圆孔工具拼接板为辅的自然降温法合龙方法;根据观测结果确定夜间最大温差,计算合龙间距的变化量,进而确定工具拼接板长圆孔的尺寸及合龙梁段的实际长度.     

大跨度V型刚构悬臂施工中的中跨合龙因素分析

中跨合龙是大跨度混凝土桥梁悬臂施工中的关键工况。通过对跨越宁波奉化江大跨度V型连梁刚构桥悬臂施工过程中的中跨合龙施工进行模拟,分析了预加顶推力、合龙端两端高程高差以及温度变化等因素对中跨合龙施工的影响。根据得到的分析结果,给出了有益的施工建议,可为类似桥梁的施工提供有价值的参考。     

海口世纪大桥主桥主梁施工技术

海口世纪大桥主桥为双塔双索面预应力混凝土边主梁斜拉桥。介绍了该桥主梁塔下现浇段、边跨实体现浇段、边跨合龙段、中跨合龙段等关键部位的施工技术。