锤击固有频率法弹条扣压力无损检测仪研发及应用

针对铁路服役弹条实时扣压力不能定量检测问题，研究弹条扣压力激振频率采集测试技术，提出利用弹条扣件系统结构应力与固有频率的关联特性进行弹条扣压力检测方法。对服役弹条Ⅱ型扣件各阶模态和振型进行有限元分析，得到振动传感器最佳布设方向及位置；开展基于弹条在不同激励强度下的响应分析，提出锤击装置锤击力、方向及位置方案。研制弹条扣压力无损检测仪，阐述检测仪硬件主体构成和软件系统功能。通过开展实验室环境下声响与振动传感器采集固有频率对比试验，初步验证了检测仪具有较好的应用效果与推广前景。     

Ⅲ型弹条变形强化的研究及实践

运用金属晶体中的位错理论,阐述Ⅲ型弹条变形强化原理.通过对Ⅲ型弹条受力情况及以往生产现状的分析,采取预压强化的方法对其进行强化处理.经预压强化的弹条,减少了残余变形,保证了扣压力,对提高高速重载铁路轨道质量有较好的作用.     

基于模态分析的扣件弹条扣压力测试方法

为了提出一种方便高效的扣件弹条服役状态下扣压力的测试方法,首先建立扣件系统精细化的三维实体有限元模型,分析得到扣件弹条扣压力与其固有频率的对应关系,进而提出通过测试弹条工作振动模态从而推测出弹条扣压力的间接测试方法。研究结果表明:扣件弹条扣压力与弹程基本呈线性关系,其对应关系不随轨下胶垫刚度变化而改变,就Ⅲ型弹条而言,其扣压力同弹程之比约为1. 0 kN/mm;服役状态下弹条第1阶固有频率随扣压力变化近似呈线性变化,根据Ⅲ型弹条正常服役状态设计要求以及考虑最大残余变形的安全扣压力,可得在有效扣压力范围内弹条对应的第1阶固有频率为800～1 040 Hz;通过测试服役状态下扣件弹条工作模态频率,即可间接得到服役状态下扣件弹条的实际扣压力,为辨别扣件是否失效提供科学依据和有效便捷的测试方法。     

中铁隆昌铁路器材有限公司

中铁隆昌铁路器材有限公司是中国铁建重工集团有限公司旗下的全资子公司。主要生产经营:普速Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ型,高速铁路Ⅳ, Ⅴ、WJ-7, WJ-8型和城市地铁、轻轨用弹条扣件系统产品;出口用E系列、W系列弹条扣件产品;高摩、低摩机车车辆合成闸瓦、重载货运HGM-D型闸瓦。公司具备年产各类弹条扣件1500万套,各型闸瓦300万块的生产能力。     

秦沈客运专线弹条Ⅲ型可调高式弹条扣件的研制

为了在冬季对秦沈客运专线线路冻害进行整治,研制了新型可调高式弹条Ⅲ型扣件,通过现场试铺和观测,可调高式弹条Ⅲ型扣件现场安装维护方便,使用效果良好。     

弹条Ⅲ型扣件拆装机具的研究与应用

详细介绍拆装弹条Ⅲ型扣件机具的原理和结构,对人工拆装和机具拆装两种方式进行了对比,在工务现场的应用表明,该机具显著提高了弹条Ⅲ型扣件的拆装效率,尤其适用于一次性铺设无缝线路的施工中。     

地铁扣件DI弹条安装受力分析及工艺优化改进研究

为了整治地铁扣件DI弹条扣压力不足、疲劳断裂、锈蚀等病害,通过建立DI弹条扣件系统有限元模型进行安装状态受力特性分析,同时对弹条生产的原材料、工艺参数、表面处理方式等进行优化改进,最后对采用新工艺生产的DI弹条进行扣压力、疲劳试验和盐雾试验,验证了优化措施的有效性。研究结果表明:弹程为10. 5 mm时,弹条最大等效应力值为1 400 MPa,发生在弹条后拱小圆弧内侧,此区域为弹条关键受力区;相比60Si2Mn,采用60Si2MnA弹簧钢为原材料的弹条扣压力从8. 17 k N提高至8. 79 k N,疲劳次数从503万次提高至541万次。最优的弹条生产工艺参数为:加热温度应为930～1 020℃,淬火温度应≥830℃,淬火介质应为32号机油,淬火介质温度应为60℃±20℃,回火设备应为网带式连续回火炉,回火温度为500～550℃。弹条表面经多元合金共渗处理后的综合性能最好。     

Ⅲ型弹条变形强化的研究及实践

通过对Ⅲ型弹条受力分析，阐述Ⅲ型弹条变形原理，经预压强化处理的弹条，减少了残余变形，保证了扣压力，提高了产品质量。     

WJ-7型无砟轨道扣件弹条强度分析

为了分析WJ-7型扣件弹条成型后的强度和工作时的受力状态,首先通过拉伸试验得到成型后弹条材料的抗拉强度;然后采用MIDAS有限元软件进行数值模拟,得到弹条在不同扣压力下的等效应力分布规律;最后通过应变电测方法,得到弹条在不同扣压力下各测点的等效应力。结果表明:不同扣压力作用下弹条最大等效应力均在弹条跟端位置,且在扣压力为12 k N时弹条跟端等效应力超过弹条的抗拉强度,但由于预压和抛丸工艺对弹条表面的强化作用,不会导致弹条失效。     

铁路用Ⅱ型弹条断裂的原因及改进措施

针对铁路用Ⅱ型弹条断裂的问题，通过广泛取样，进行断裂原因分析，揭示产生断裂的主要原因，采取消除成型中应力集中、规范管理工作、保证回火温度均匀、优选弹条材料等改进措施，提高了产品质量，保障了钢轨和轨枕的稳固连接。     

Ⅲ型弹条断裂原因分析

针对Ⅲ型弹条在服役中出现个别断裂的情况,检测分析了弹条断口处金相组织、硬度、化学成分、脱碳及原材料缺陷等理化性能,寻找关键受力区,判断影响弹条断裂的主要因素。     

高速铁路用WJ-8型扣件弹条模态特征试验研究

高速铁路无砟轨道在钢轨波浪形磨耗或车轮多边形磨耗等影响下扣件产生共振导致弹条断裂的情况时有发生。WJ-8型扣件是我国高速铁路无砟轨道结构常用扣件,为了分析其弹条断裂损伤机理,采用锤击激励法对扣件弹条的模态特征进行了试验研究。结果表明:标准安装状态下WJ-8型扣件配套使用的W1型弹条在0～1 000 Hz频率范围内具有2阶模态,第1阶模态振型为弹条两侧肢以扣压端和支承端为支点反对称外翻振动,两侧肢的振动方向相反,第2阶模态振型为弹条两侧肢以扣压端和支承端为支点对称外翻振动,两侧肢的振动方向相同;弹条固有频率波动与安装状态有关,可通过调整弹条安装状态,避免弹条在轮轨的高频激励下产生共振,从而减轻弹条伤损。     

地铁扣件e型弹条受载特征分析

为了科学探究地铁扣件e型弹条真实受载情况下的受载特征,基于DTⅢ型扣件系统建立e型弹条精细化三维有限元模型,结合金属材料塑性变形和断裂机理研究中的应力状态参数概念,计算分析正常安装状态与共振状态下弹条的断裂危险位置和断裂类型.研究结果表明:弹条现场断裂位置普遍出现在小圆弧与中肢连接处,弹条在正常安装状态下其等效应力最大...     

1676 mm轨距60 kg/m钢轨8.5号宽轨单开道岔研制

1 676 mm轨距60 kg/m钢轨8.5号宽轨单开道岔，是国内首次开发和应用的宽轨道岔，应用于昆明铁建装备厂内试验线。介绍了该道岔设计参数的选取和结构特点，并检算了道岔的安全参数和辙叉及护轨各部间隔。转辙器采用弹性可弯尖轨，转换设备按内锁闭装置设计，采用手动扳道器扳动，尖轨跟端设置限位器结构。辙叉采用钢轨组合辙叉，护轨选用33 kg/m槽型护轨。道岔采用Ⅲ型弹条分开式扣件，滑床板和护轨垫板处基本轨内侧台板刚性扣压，外侧采用弹条扣压。     

PAG淬火介质在弹条生产中的应用

ＰＡＧ淬火介质在弹条生产中的应用铁道部株洲桥梁工厂技术处王晓华弹条是重要的铁路工务器材，其产品质量好坏直接关系到运输安全。弹条生产工艺流程为：下料－加热－成型－余热淬火－回火。其中淬火热处理是弹条生产的关键工序，决定弹条的性能指标，传统淬火介质是１０...     

不同类型混凝土枕与弹条Ⅰ、Ⅱ型扣件号码配置关系分析

近几年来线路大修中成段更换Ⅲ型有挡肩预应力混凝土枕(以下简称为“Ⅲa型枕”),在安装弹条Ⅱ型或Ⅰ型扣件时发现线路轨距普遍缩小了4~8 mm。通过分析、计算找出问题所在,指出Ⅲa型枕轨距尺寸设计不同于以往旧型混凝土枕。     

朔黄铁路扣件强化措施及应用效果

对朔黄铁路弹条Ⅱ型扣件使用现状进行现场调研,发现弹条Ⅱ型扣件主要存在轨下垫板压溃或窜动,轨枕承轨槽磨损、弹条松弛、轨距挡板磨耗较大、挡板座压溃或断裂等问题.在保持既有Ⅲ型轨枕不更换的前提下对弹条Ⅱ型扣件主要部件进行强化设计,研制出SH-J型扣件.经过现场试铺、轨道结构动力性能测试和长期跟踪观测,SH-J型扣件各项测试数...     

基于边界约束刚度参数优化的轨道扣件弹条防断裂设计方法

为了研究弹条服役状态下模态频率与波磨激励频率一致引发的共振断裂问题,建立潘得路FC快速弹条有限元简化模型,通过以弹簧为边界条件模拟弹条不同部位的约束,分析其模态频率随约束刚度的变化规律,提出基于弹条约束刚度参数优化的防断裂设计方法。结果表明:弹条扣压端垂向约束刚度(150～450 N/mm)对弹条第一、三阶模态频率(400、900 Hz)有显著的正相关作用,并对第三阶共振峰幅值有明显影响;弹条后跟下部径向约束刚度(400～1 600 N/mm)的变化,引起弹条第二阶模态频率(660 Hz)的变化,两者呈现正相关关系,同时对弹条第二阶共振峰幅值也有显著影响。弹条第二、第三阶模态频率为危险频率,防断裂设计时应重点考虑。     

Ⅲ b型预应力混凝土枕在小半径曲线的应用

阐述Ⅲb型预应力混凝土枕适用于山区小半径曲线用枕的要求；介绍Ⅲb型系列枕的生产技术要求，弹条安装和维护要求及其推广应用效果。     

Ⅲ型弹条扣压力测试方法

现有e型弹条扣压力测试有2种方法:通过加载使弹条向下产生一定位移时进行测定(方法1);通过提升使弹条向上产生一定位移时进行测定(方法 2)。分别采用2种方法测试不同安装距离下Ⅲ型弹条的扣压力并分析扣压力与安装距离的关系。结果表明:采用方法 1时安装距离为8,10,20 mm测得的弹条扣压力均满足标准要求,弹条扣压力随安装距离的增大而增大;采用方法 2时安装距离为8,10 mm测得的弹条扣压力满足标准要求,安装距离为20 mm时不满足要求,弹条扣压力随安装距离的增大而减小。采用方法2进行扣压力测试时须严格保证弹条与安装座距离处于8~10 mm。