DU-SULZER6RTA72型主机排气阀液压驱动机构滚轮异常磨损故障实例

<正>1液压排气阀工作原理主机液压排气阀液压开启、气动关闭,其主要组成部分为排气阀空气弹簧气缸、顶部液压油缸、驱动液压油管、液压驱动机构等[1],见图1。排气阀的液压驱动机构由液压油缸、活塞(凸轮油高压油泵)、凸轮、滚轮及其顶升机构等组成。驱动机构液压油缸通过高压油管同排气阀顶部的液压油缸相连接,来自凸轮轴滑油系统的压力油通过     

燃油增效剂防止燃油损伤高压油泵一例分析

某船公司某日接所属某轮报告,开航后主机燃用2010年4月2日租家安排在美国Charleston港加装的380 cSt重油(652t),先后多台高压油泵柱塞偶件咬死,不得不改用船存原用燃油航行。船方认为加装的燃油,开航后即使用,存储时间不长;操作(分离净化、过滤、加温)正常,没有混油;主机,上航次到港前正常,开航前检查正常;经高压油泵解体检查、清洁及多次换油试     

船舶艉轴承高温问题及操作注意事项

正0引言某载重吨为82 000 t的散货船在出厂不久后的航行途中,发生艉轴承高温报警并触发主机安保系统,主机自动减速。当时船舶位于离岸230 n mile的海面上,船员检查发现艉轴承温度继续升高至80℃,决定立即停车检查。打开艉管滑油泄放阀,发现艉管滑油内含有部分金属碎屑,见图1。待艉轴承冷却后再次启动主机,密切观察艉轴承温度,主机逐步加速至70 r/     

双燃料动力船舶燃气双层管系统设计

由于燃气双层管系统设计目前尚无成熟的技术方案可供参考,基于某全球首制双燃料动力汽车运输船的项目经验,分别从主机高压燃气双层管以及发电机、锅炉低压燃气双层管两个方面,提出了燃气双层管系统设计方案及试验方法,详细阐述了燃气双层管总体系统设计原理及双层管内外管的系统构成、双层管压力及管壁厚计算方法、双层管系统试验工艺等关键技术及工艺要求。实船试验论证了该燃气双层管系统设计方案的安全性及可靠性。     

固定支架式双壁管的预制安装方法

为推广双壁管预制及安装技术,详细描述45 000m3 LNG运输船采用的一种固定支架式燃气双壁管的预制安装过程,主要包括双壁管的结构特点,几种基本型双壁管的成形方法与焊缝焊接顺序,双壁管在船上安装、试压及清洗的工序特点、难点和注意事项,可作为类似项目管理团队及相关人员的参考。     

基于LPG的船用双燃料供给系统设计

针对某系列VLGC大型运输船,对绿色环保型燃料展开分析,完成全球首例船舶使用液化石油气(LPG)的系统改装设计,使该船主机能使用常规燃油和LPG双燃料驱动。基于LPG研发新增一套供给主机燃料系统,通过研究具体LPG液化、增压、调温、过滤、应急释放、监测、缓冲、控制、减压、吹除、双壁管及其通风等功能配置,提供液化输送的可控和多级安全应急释放保障。该系统突破常规的船用单燃油供给和LNG燃料需汽化后再供给主机模式,实现LPG作为双燃料系统在船舶上首次运用,最终符合DNV GL挪威船级社和IMO国际海事组织要求,在船舶燃料供给系统设计上具有重要意义。     

主机系统滑油消耗异常分析及处理

<正>0 引言航运市场竞争激烈,各航运公司均想方设法降低运营成本。主机系统滑油消耗是船舶运营成本之一,厂家一般都有主机系统滑油消耗的指导意见,一旦发现异常就要及时解决。1 问题的发现某载重量为8万t的散货船(船龄3年)主机型号为MAN BW S60MC-C,额定转速90 r/min,额定功率9 130 kW。该船目前主要以经济航速(50%负荷)运行,主机转速为77 r/min。根据说明书:在额定转速下,该型主机系统滑油消耗为3     

船用LNG、CNG输送双壁管组件设计

双壁管设计广泛应用于易燃、易爆、剧毒的介质输送,同样适用于LNG燃料供应系统管路。双壁管制作完成后进行必要焊缝检验,进行管路流程、强度、气密性测试,给它配置气体监控传感器检测夹套空间气体浓度,检测抽吸通风的负压或真空度,侦测内管介质泄露迹象。通过这些技术手段保证低温、常温天然气输送更加安全、可靠。     

某船主机机外滑油系统串油清洗工艺设计

某在建船舶采用双机双桨的推进型式,针对该双主机机外滑油系统结构较为复杂、难以彻底串油的问题,采用单台主机分阶段串油和2台主机依次串油相结合的方案,设计适用合理的串油工艺流程,高效地完成滑油管路、滑油循环舱、相关设备及附件的清洗,使得滑油清洁度达到标准要求。     

某型主机高压油泵柱塞偶件卡阻实例

<正>0 引言某船队的MAN BW MC-C型主机在最近1年多次发生高压油泵柱塞偶件卡阻的故障,导致多艘船舶被取消进港,给船舶带来安全隐患,造成一定的经济损失和负面影响。笔者结合几起典型案例,分析该型主机高压油泵柱塞偶件卡阻的原因,并提出有针对性的措施,以减少同类事故的发生。1 典型案例(1)A轮(主机型号为MAN BW 6S80MC-C MK VII)在进靠国内北方某港口期间,当机动用车时主机4#缸高压油泵发生故障,应急单     

瓦锡兰电喷主机共轨系统密封性管理

正0引言电喷主机的燃油共轨压力是维持主机正常喷射的必要条件,瓦锡兰电喷主机因共轨压力低导致的停航事故为数不少。影响燃油共轨压力的因素在于高压油泵是否能建立足够大的高压、共轨的密封性是否能维持高压。1影响系统密封性的主要元件从电喷主机共轨系统(见图1)看,影响系统密封性的元件有:(1)蓄压器3.04上的安全阀(设定压     

LNG船舶燃气双壁管的制作、焊接、密性试验研究

结合28000m3LNG船舶项目所采用的燃气双壁管,在设计阶段考虑双壁管口径的计算及模型的布置,结合现场阶段制作、焊接、密性研究,最终提供满足船东、船级社检验要求的产品,同时为今后建造LNG船舶采用的双壁管提供了指导意义。     

双壁管在液化天然气供给系统中的应用

为降低液化天然气(Liquefied Natural Gas,LNG)供给系统的泄漏风险,基于7500车双燃料汽车滚装船,对液化天然气供给系统的基本原理进行阐述,并对双壁管材料选型、设计与检验、制作与安装要求进行分析.实船试验证明了双壁管应用于液化天然气供给系统的可靠性.研究成果可为船舶液化天然气供给系统的设计提供一定...     

主机No.1缸排温低故障原因查找

船舶主机单缸排温低而引起主机无法加速,在更换了油头、高压油泵的吸油阀及穿刺阀、柱塞偶件、排气阀后还未能将故障排除,后再通过对主机各缸的排温、爆压、压缩压等测量,确定了故障出现在燃油系统,随后对燃油系统各可能产生问题的部件分别与其它各缸调换后(多路调换法),确定故障是备用的吸油阀不良导致主机排温低。     

船用柴油机冷却器的防电化腐蚀

国产船用柴油机冷却器电化腐蚀比较严重,常见的有如下四种:即0111D型淡水冷却器端盖腐蚀;4105型柴油机淡水冷却器外壳腐蚀;8350型柴油机淡水冷却器管束的隔板和管板腐蚀;6390型柴油机淡水冷却器和滑油冷却器进出水口之后半圆处的冷却管腐蚀及进出海水管法兰腐蚀。造成冷却器的严重腐蚀主要原因有:防腐蚀锌棒(块)数量不够;冷却器零件材质使用不当;冷却器日常使用管理不善。针对这三个原因,可采取下列四条措施。(1) 增加防腐锌棒(块)数量。我们在维修中发现,大多数国产船用柴油机冷却器的防腐锌捧(块)的数量比国外同类产品的少得多;其产生电流值与冷却面积之比值也比国外同类产     

阀式调节高压油泵回油管阻塞导致单缸排温高故障一例

<正>某轮SULZER 6RND 76-M主机(回油阀式终点调节高压油泵),近期第四缸单缸排烟温度高。1故障经过(1)第一次故障某日航行,该主机第四缸排烟温度突然升高,达450～500℃(正常为380℃),烟囱冒黑烟,而且主机     

浅谈船舶机舱火灾原因及预防对策

机舱是船舶的动力核心部位，无论船舶大小，其机舱的空间都是有限的。机舱内有主机、辅机等大型设备，电机、配电、电缆等高压设备、设施，以及大量的燃油、滑油等易燃易爆品。由于有燃油锅炉等明火设备，加上机器运转时排烟管持续高温，给机舱带来很高的火灾危险性。据不完全统计，每年发生机舱火灾事故的概率约占船舶火灾事故总数的36％，而机舱一旦发生火灾，由于其结构复杂，易燃易爆物品多，燃烧猛烈，蔓延速度快，     

某型油雾浓度探测器负压低故障的排除与维护建议

某轮主机采用VISATRON VN115/87型油雾浓度探测器对主机曲柄箱油雾浓度实时检测、监视、显示、报警,以实现对主机的安全保护。它具有采样准确、执行速度快、自检功能强等特点。在远洋航渡期间曾经常发生过因油雾浓度报警,主机安全保护系统在接收到报警信号后数秒内自动停车。     

某主机排气阀敲击故障处理

0引言某公司有5艘新造的76 000 t散货船,主机型号为MAN B&W 5S60ME-C。这5艘船舶出厂后主机都出现过排气阀敲击故障,其中,有的船舶甚至耗时2年也没有解决该问题。MAN B&W ME型主机在排气阀设计上与传统的MC型主机大体相同,都是液压开启、空气弹簧关闭,只是ME型主机取消凸轮轴,排气阀由来自滑油共轨的高压伺服油驱动。1故障现象5艘船舶的主机敲击声均明显来自于排气阀,敲击现象时而发生,并随着主机适当减速而自动消     

柴油主机气缸油消耗率的计算及控制

柴油主机气缸油消耗的多少不仅影响柴油机气缸内缸套和活塞环的磨合润滑，而且和船公司的营运成本密切相关。此文通过对气缸油消耗率的计算及控制分析，以便轮管人员对此有比较正确的认识，尽可能避免在这方面的操作失误，并为船公司争取较好的经济效益。