空压机转子的动力持性及其叶片根部强度分析

对某空压机转子在高速转动时齿根的强度进行了详细分析，考虑了单齿接触的情况，得到各种情况下齿根的应力分布和接触面上的压力分布。同时还对高速转动时空压机转子叶片的振动特性进行了分析。结果表明叶片根部不同部位接触时最大等效应力的分布不同，但空压机转子的振动均没出现异常情况。     

降低微型空压机排气温度的方法

微型空压机的高温具有一定普遍性，空压机的工作过程主要是热工交换过程，利用热工学原理对微型空压机工作过程分析发现空压机产生高温的主要原因是排气压力过高，并发现定温压缩过程排气温度最低而绝热压缩过程排气温度最高，解决空压机高温的办法是降低排气压力，加强对气缸的冷却和适当降低转速等。     

柴油溶气喷射雾化粒径特性分析与计算

运用激光粒度分析仪(LDSA)和瞬间高速摄影等装置，就喷射压力对溶解有二氧化碳气体的柴油喷射雾化特性的影响进行研究。研究结果表明将CO2气体溶解于柴油只能在特定的喷射压力范围内改善喷射劣化，同时，依据柴油喷射劣化粒径的实验数据，采用曲线拟合的方法建立了计算不同溶气量的柴油在不同喷射压力下喷雾液滴的索特直径(SMD)的经验公式。     

气体流动阻力损失对反向扩孔气动冲击器性能的影响

为了研究反向扩孔气动冲击器内部气体流动阻力损失对其性能的影响,在简化复杂的气路基础上,从其结构和工作原理出发,分析了冲击器工作过程中气体流动所产生的压力损失;在有压力损失的条件下,研究冲击器气腔内气体变化特性,建立了冲击器的工作过程数学模型;根据数学模型,应用MATLAB程序进行计算机仿真运算,得到了冲击器工作过程中压力损失曲线,以及压力损失条件下活塞运动特性和各腔压力变化规律.研究结果表明:气体流动阻力损失影响冲击器破岩效率,使得冲击器活塞运动末速度从5.05 m/s下降到4.22 m/s,冲击频率从5.00 Hz下降到4.28 Hz;冲击器尾气压力仅为0.140 MPa,低于设计值0.185 MPa,影响冲击器尾气排屑.      

柴油溶气喷射雾化粒径特性分析与计算

运用激光粒度分析仪(LDSA)和瞬间高速摄影等装置,就喷射压力对溶解有二氧化碳气体的柴油喷射雾化特性的影响进行研究. 研究结果表明将CO2气体溶解于柴油只能在特定的喷射压力范围内改善喷射雾化. 同时,依据柴油喷射雾化粒径的实验数据,采用曲线拟合的方法建立了计算不同溶气量的柴油在不同喷射压力下喷雾液滴的索特直径(SMD)的经验公式.     

列车供风与用风能力仿真分析

机车供风能力是机车设计的内容之一,随着客运列车用风装置的增多,供风与用风的矛盾突出,出现空压机频繁启动的现象,影响到空压机寿命和列车供风能力,甚至影响列车运行安全.建立机车供风和列车用风系统模型,首先通过线路试验数据,获得列车用风数据,在实际用风条件下分析主风缸容积、空压机排气量和空压机开启压力对空压机启动次数和工作时间的影响,计算结果表明:主风缸容积增加、空压机排气量减小和空压机启动压力降低都可以减小空压机启动次数,并且保证列车用风.在保证空压机启动次数不超过30次/h条件下,给出了某一参数固定时其他两参数选择范围.该研究为认识机车风源系统各参数影响规律,设计机车风源系统提供了借鉴.     

空压机转子的动力特性及其叶片根部强度分析

对某空压机转子在高速转动时齿根的强度进行了详细分析,考虑了单齿接触的情况,得到各种情况下齿根的应力分布和接触面上的压力分布.同时还对高速转动时空压机转子叶片的振动特性进行了分析.结果表明叶片根部不同部位接触时最大等效应力的分布不同,但空压机转子的振动均没出现异常情况.     

多缸发动机气体压力的激振力矩分析及程序设计

利用示功图，根据扭振理论，对由于气体压力的不均匀性而产生的激振力长进行了分析，并借助C 语言，得出了多缸发动机的激振力矩的一般解算规律及其通用程序。     

干气密封端面流场的数值模拟

为深入了解干气密封的端面流场特性,提高其运行稳定性,基于Navier-Stokes方程、层流模型和SIMPLEC算法,对干气密封端面流场进行了数值模拟,考察了不同端面间隙和转速情况下端面气膜压力分布和开启力情况.数值模拟结果表明,端面气膜压力总是在槽坝交界处产生较大变化,在气体流出的槽坝交界处产生流体动压,在气体流入的槽坝交界处局部存在负压;流体动压效应随端面间隙增大迅速减弱,在间隙较小(约小于3μm)时动压效应显著;进出口压力差的存在将提高密封端面的气膜开启力和刚度;增大正压区域的同时减小负压区域,可提高端面开启力和气膜刚度,从而提高密封的稳定性.     

发动机泄漏辅助制动数值模拟

为了研究发动机泄漏辅助制动系统的工作过程, 应用计算流体力学软件Fluent建立了发动机泄漏辅助制动系统的数值模拟计算模型, 利用压力曲线对模型进行了验证, 计算了发动机泄漏制动时的缸内压力和流场分布情况。发现: 发动机泄漏辅助制动系统工作时, 排气门预开间隙大, 则缸内所能达到的压力峰值小, 得到的制动功率小。在压缩过程开始阶段与膨胀过程中, 出现了气体由排气道倒流入气缸中的现象, 且转速低, 排气门开度大时, 倒流现象出现得早。分析结果表明: 适当选择排气门预开间隙, 可以提高发动机泄漏辅助制动系统的制动功率。     

复合地层盾构施工泡沫剂与同步注浆参数研究

为降低近接线盾构施工对周围环境的影响,对南京城际轨道交通盾构隧道下穿句容河区间段复合地层的注浆参数进行研究。通过分析现场施工实测的土仓压力与注浆压力、注浆量之间的关系,确定以土仓压力为依据的注浆压力和注浆量的预测公式。研究结果表明:以土仓压力为依据的盾构注浆压力和注浆量可以很好地指导盾构注浆施工。     

大学生压力源的研究

运用关联分析法扣差异分析法，对安徽省芜湖市大学生面临压力的调查数据进行分析。其结果发现：学业事业压力是当前大学生面临的主要压力；经济压力与年级因素相关程度最高；随着年级的变化，压力源的组成有显著性变化。     

空压机铝合金连杆直接液锻工艺研究

以汽车空压机铝合金加杆为研究对象，探讨直接液态模锻铝合金连杆的工艺和模具结构特点，以及压力对连杆的组织和性能的影响，台架试验结果表明，直接液锻铝合金连杆的性能安全满足使用要求。     

发泡工艺参数对铝熔体泡沫生成量的影响

利用空气发泡法研究发泡温度、入射气体压力和流量以及吹气头往复运动频率对铝熔体泡沫生成量和熔体表面气泡尺寸的影响,分析了气泡尺寸对其内部气体压强和发泡工艺参数对铝熔体泡沫生成量的影响.研究结果表明,铝熔体泡沫生成量随射入空气P1V1值的增大而增加.当P1V1从5.7 MPa·cm3/min增加到7.2 MPa·cm3/min,铝熔体表面的气泡半径尺寸由6.93 mm增加到7.46 mm,铝熔体泡沫的生成率从3 210 cm3/min增加到4400 cm3/min.当入射气体P1V1为5.67 MPa·cm3/min时,发泡温度由620℃升高到640℃,气泡半径由3.57 mm增大到3.66 mm,泡沫生成量由288 g增大到2 978 cm3/min.     

城市轨道车辆空气压缩机噪声分析与研究

本文对城市轨道车辆空气压缩机噪声的产生及其特性进行了研究和分析,并对有轨电车和地铁车辆使用的空压机的噪声进行了测试。通过对上述两种空压机测试结果的频谱分析,对空压机对车辆运行噪声的影响和空压机的降噪措施提出了建议和改进意见     

汽车传感器的应用与发展

传感器在汽车上主要应用在发动机控制系统、底盘控制系统和车身控制系统。主要有温度传感器、压力传感器、位置和转速传感器、加速度传感器、距离传感器、陀螺仪和车速传感器、方向盘转角传感器等。传感器的作用就是根据规定的被测量的大小,定量提供电输出信号的部件,亦即传感器把光、时间、电、温度、压力及气体等物理、化学量转换成信号的变换器。传感器作为汽车电控系统的关键部件,它直接影响汽车的技术性能的发挥。汽车传感器对温度、压力、位置、转速、加速度和振动等各种信息进行实时、准确的测量和控制。     

流线型列车隧道单车压力波影响因素数值分析

依据一维可压缩非定常不等熵流动理论，将隧道内空气流动有产截面积看作气体流动时间和流动距离的二元函数，建立控制方程，利用广义黎曼特征线法，对列车进入隧道所形成的隧道压力波进行数值模拟计算，而且在不同速度下对列车不同鼻部长度和不同阻塞比的空气动力不效应进行分析，并将计算结果与文献数据进行比较，验证了计算方法的正确性。     

Ⅳ、Ⅴ级围岩小断面隧洞的围岩压力计算与影响因素分析

小断面隧洞应用于井巷工程、输水泄洪工程、电力工程等,受岩体完整性、掘进工艺、隧洞断面形式影响,围岩压力存在一定差异性。针对某Ⅳ、Ⅴ级围岩小断面泄洪隧洞围岩压力计算问题,开展了围岩压力计算方法和影响因素分析工作。研究表明：公路隧道设计规范综合考虑了岩体基本质量等级、开挖宽度、塌落拱范围等因素,较为适宜Ⅳ、Ⅴ级围岩的压力计算;Ⅴ级围岩段自稳性差,注浆初期支护作用难以发挥,易发生拱顶岩体冒落;圆拱直墙小断面隧洞的矢高大于1.0m后,垂直分布压力、水平分布压力衰减加快,岩体整体性越差（Ⅴ级围岩）,衰减越快。     

发泡工艺参数对铝熔体泡沫生成量的影响

利用空气发泡法研究发泡温度、入射气体压力和流量以及吹气头往复运动频率对铝熔体泡沫生成量和熔体表面气泡尺寸的影响,分析了气泡尺寸对其内部气体压强和发泡工艺参数对铝熔体泡沫生成量的影响．研究结果表明,铝熔体泡沫生成量随射入空气P1V1值的增大而增加．当P1V1从5．7MPa·cm^3／min增加到7．2MPa·cm^3／min,铝熔体表面的气泡半径尺寸由6．93mm增加到7．46mm,铝熔体泡沫的生成率从3210cm^3／min增加到4400cm^3／min．当入射气体P1V1为5．67MPa·cm^3／min时,发泡温度由620℃升高到640℃,气泡半径由3．57mm增大到3,66min,泡沫生成量由288g增大到2978cm^3／min．     

全压式交变机的设计与试验

由于目前活塞往复式交变试验机无法对气体介质压力仪表、真空仪表、正负压压力仪表及差压类压力仪表在静压环境下进行交变试验,设计了能在上述环境下进行交变试验的全压式交变机. 首先按照一般压力表、精密压力表和数字压力计型评大纲中对交变试验要求的上限、下限、频率和次数等参数进行分析;其次通过对可产生正弦压力波的发生装置进行选型,通过计数器采集正弦波频率,并控制进气电磁阀在规定的交变次数内试验自动停止. 样机试验结果表明:通过可控进、出气电磁阀产生的压力正弦波上限、下限和频率范围覆盖型评大纲要求的范围,上、下限控制误差不大于0.3%;通过可控进、出气流量阀控制的交变频率误差为型评大纲要求的不大于 ± 5次/min;计数模块统计次数与实际试验次数一致.