机车司机室噪声调查

福州铁路分局管內机车线路广泛分布于福建山区,其特点为坡度大(最大坡度为20.3‰),弯道、隧道多。为掌握蒸汽机车和內燃机车(下面简称“蒸机”“內机”)在该线路条件下司机室內的噪声强度及其对乘务员语言信息传递的干扰情况,我们于1987年3～5月,对管內四个机务段(福州、邵武、永安、漳平)二十台机车司机室进行了噪声测量,现报道如下。     

我国铁路主型机车司机室噪声及其对乘务员听力影响的研究

一、机车司机室的噪声目前我国铁路干线运营的机车类型主要有三种,即蒸汽机车、内燃机车和电力机车。由于其动力来源的不同而造成各种类型机车的噪声强度也有所差异。但是各类机车运行中司机室噪声组成大致都可以分为两部分:一是由于走行部分和动力机组所产生的噪声,此类噪声在机车运行时总是存在着,并且比较稳定,因而我们称它     

内燃机车司机室噪声污染现状调查

机车司机室内的噪声是影响机车乘务员身体健健的重要原因之一。因此,机车噪声亦是衡量机车技术性能的重要指标之一。国家1982年颁布了《机车司机室允许噪声标准》GB 3450—82。目前,承担着北京局大部分客货运输列车牵引任务的北京型和东风_4型内燃机车的司机室噪声是否符合标准?为了给1991年重新修订此项标准提供参考依据。我们于1990年2～3月间,对我局管内部分承担客运任务的北京型和东风_4型机车进行了初步调查。     

机车司机室劳动卫生条件影响的研究——提速铁路运营机车司机室噪声频谱分析

目的为了了解提速及电化改造后机车乘务人员的劳动卫生现状,噪声频谱分析是其中重点项目之一。方法测量与评价方法按GB/T3450-2006《铁道机车和动车组司机室噪声限值及测量方法》随机抽样进行。结果以各型机车司机室噪声LAeq对标合格率评价,存在HXD3、DF8B达标情况较好,而SS7E、DF4达标情况较差的倾向。总体来讲,各型机车组LAeq均值差异有显著意义(F=5.43,P≤0.05);但各型机车司机室噪声LAeq均值除DF4、SS7E型机车超标外,其余四型均符合GB/T3450-2006标准所要求的78 dB(A)的限值;机车噪声是一种频率分布比较宽的混合噪声,其峰值多出现在1 000 Hz周围,在1 000～4 000 Hz人耳声音最为敏感。结论机车司机室噪声均值,除DF4型及SS7E型机车外,其余车型合格率尚可。     

现代机车司机室内噪声及振动试验评价

本研究的主要目的是确定用于北美铁路的典型货运机车司机室的振动特性和评价各种结构修改对司机室内部噪声和振动的效果。为此，在试验室环境中研究了一台批量生产型机车司机室的结构动力学特性。以接近类似司机室在现场承受的输入方式用液压致动器对其激振。通过一系列试验，建立司机室的振动基线，并确定司机室各部分如何振动。然后，对司机室地板和顶盖进行一系列修改以降低振动水平。试验结果表明，加强司机室地板刚度可以降低频率在200Hz以下的司机室内部噪声和振动。然而，这种降低是以增加高频振动为代价的。在司机室顶盖结构中加减振材料可看到相似的连带关系。加入减振材料降低了某些加速度峰值，而在53Hz下却增加了一个峰值。本研究的结果指出，实际上，在能够作出哪种解决方法对于某种特定的应用场合是最有效的决定之前，必须对不同的噪声和振动解决办法分别进行试验。然而，只有在结构噪声和振动特性和主要噪声源已经被识别的情况下才可能作出这种决定。本文描述的实验室装备对于创造一个有助于可精确和重复评价不同噪声和振动解决方法的环境特别有效，而司机室结构则以与它在现场相同的方式被激振。没有这样的试验装备，许多解决方法的效果就不可能被精确地确定。     

中华人民共和国国家标准GB3449.1——82UDC534,6:656,21机车车辆内部噪声测量——机车司机室噪声测量

本标准仅适用于铁路机车司机室内部噪声测量本标准制定中参考ISO 3381—1976声学轨道机车车辆内部噪声测量 1.司机室噪声种类 1.1 稳态噪声:由机车运行时的轮轨撞击噪声和发动机及辅助机组所发生的噪声组成。 1.2 间歇噪声:指司机室稳态噪声以外的添加噪声主要指鸣笛、制动排气声等特殊声源的噪声。     

东风_4型内燃机车抑制空气噪声的效果(降低内燃机车噪声振动的研究资料之三)

当前,在内燃机车的发展中,降低司机室的噪声是一个十分重要的问题。它不仅改善乘务员的劳动条件,而且有助于行车的安全。东风_4型内燃机车噪声和振动的测定结果表明,司机室的噪声主要来源于两个途径。一是机车主发动机及其他辅助设备的振动经由固体传输引起司机室围护结构振动(如地面、天棚、墙壁等)所形成的噪声(简称固体噪声);另一是这些设备所产生的噪声经由空气传播,透过司机室围护结构的噪声(简称空气噪声)。司机室的总噪声级是五种基本噪声分量的能量总和:(1)传入司机室的柴油机空气噪声(L机空);(2)传入司机室     

TM3型机车司机室降噪设计

文章简要分析了TM3型电力机车司机室噪声的主要来源,重点介绍了为降低TM3型机车司机室噪声而采取的措施。     

电力机车司机室异常噪声产生机理分析

针对某型电力机车司机室异常噪声现象,对相关部件进行了振动和噪声测试,研究引起异常噪声的机理。从轮对振动特征、车体振动传递性能、司机室结构模态以及空腔模态等方面开展了探讨和分析,总结和归纳了异常噪声产生的可能原因,确定了轮对多边形失圆产生的低频振动是司机室振动过大的主要原因,司机室板件振动频率与空腔模态的声固耦合振动是诱发电力机车异常噪声的根本原因。     

蒸汽机车落火放汽噪声的控制

一、前言蒸汽机车洗炉前需将锅炉內压力为6～7kg/cm~2的余汽放出。多年来,由于受原有设备的限制,余汽直接向室外排放,不仅把余汽白白地放掉,同时产生了很强的空气动力性噪声直接污染环境。尤其是大连机务段位于居民区內,放汽作业多在二十点至零点间,放汽噪声不仅危害本段职工而     

电力机车司机室异常噪声产生机理分析北大核心

针对某型电力机车司机室异常噪声现象,对相关部件进行了振动和噪声测试,研究引起异常噪声的机理。从轮对振动特征、车体振动传递性能、司机室结构模态以及空腔模态等方面开展了探讨和分析,总结和归纳了异常噪声产生的可能原因,确定了轮对多边形失圆产生的低频振动是司机室振动过大的主要原因,司机室板件振动频率与空腔模态的声固耦合振动是诱发电力机车异常噪声的根本原因。     

对蒸汽机车落火放汽噪声消声措施的评价

蒸汽机车洗炉前需将炉內余汽排放掉,由于无消声措施,直接向室外排放,因此,产生了很强的空气动力性噪声,对工人和附近居民的影响危害甚为严重。经采取消声措施后,噪声强度明显降低,现将其消声效果的测量与评价介绍如下:     

电力机车司机室减振降噪设计

对国内外机车司机室振动和噪声的研究现状进行了回顾,从理论上对影响司机室振动和噪声的各种闪素进行了分析和研究,重点埘双层隔音结构设计、密封结构设计计算、吸声材料及结构、减振设计等进行分析,为司机室结构的减振降噪设计提供理论依据和设计建议.     

司机室振动与噪声控制

初步探讨电力机车司机室振动与噪声的控制方法。对SS9改型机车司机室振动与噪声的控制方法作了简要介绍,通过运行试验和对试验结果的讨论分析,证明其方法是有效的。     

电力机车司机室空气传播噪声预测

试验分析了电力机车司机室噪声源的噪声特性和司机室各墙体的隔声性能。基于声源声功率的等效原理,将室外声源声功率级等效转换到室内声源声功率级,基于现有隔声设计的基本公式,对电力机车司机室内受声点的噪声进行了预测。结果表明:轮轨噪声、机械间设备噪声和司机室内空调、暖风机噪声是司机室噪声的主要来源;由于机械间内产生了足够的混响声,机械间内受声点声压级的大小与声源到受声点的距离无关;计算结果与测试结果存在一定的误差,但仍在可接受范围之内。预测方法能为电力机车司机室早期的声学设计和改进提供设计依据。     

蒸汽机车噪声对机车乘务人员听觉损伤的调查

为观察铁路蒸汽机车噪声对机车乘务人员听觉的损伤、以便今后采取预防措施。于1981年5～7月对沈阳铁路局苏家屯机务段前进型蒸汽机车乘务员进行了体检调查,并用ND_2型精密声级计对机     

蒸汽机车放汽消声与余热利用装置

蒸汽机车机务段机车洗炉前需要将锅炉内压力5～6kg/cm~2的余汽排放出来,过去一直是采用直接向大气排放,这不仅造成大量能量浪费,同时产生高达120dB的空气动力性噪声。夜间洗炉机车以及白天临修机车需要落火放汽的噪声直接妨碍了生产、影响了工人的身体健康和周围居民的休息。为此,职工居民强烈要求尽快治理噪声污染。     

东风_4型内燃机车司机室噪声振动控制技术

一、前言目前国內內燃机车司机室的噪声水平较高,以东风_4型为例,其噪声为83～90分贝(A)左右,地板振动为0.14～0.28g。机车司机在这种噪声环境下长期工作,不但容易引起听力下降,而且对心血管、神经系统产生不良影响,并干扰语言通话,直接影响行车安全[1,2]。因此,我所从1975年开     

南非20E型电力机车司机室人机系统设计

文章介绍了南非20E型电力机车司机室内装及操纵台的设计过程,通过20E型机车司机室系统开发过程来重点探讨电力机车司机室人机系统工业设计流程,为后续相关型号电力机车司机室的开发流程提供理论支撑。     

电力机车司机室噪声污染现状调查

用ＨＳ－６２１１型噪声统计分析仪，按照ＧＢ３４４９．１－８２要求，对承担铁路鹰厦线客、货运任务的不同状态下的电力机车司机室噪声污染现状进行调查结果表明：使用２年的电力机车（７台）司机室稳态噪声为７５～８２ｄＢ（Ａ），达标率７１．４％，等效声级达标率４２．９％，使用５年、架修１年的５台，稳态噪声为７７～８１ｄＢ（Ａ）；达标率８０．０％，等效声级达标率２０．０％。