真空预压在连云港淤泥质地基处理中的应用

连云港某地基处理工程,地基为以淤泥质土为主的深厚软土,采用真空预压的地基处理方法,使表层淤泥承载力达到70 kPa 以上,加固效果十分明显。详细介绍了该真空预压工程的工艺流程设计、主要施工工艺及施工控制,并通过施工监测和竣工后的检测试验保障地基处理效果。实践证明,针对淤泥质软土地基,真空预压法具有加固效果好、工期短、施工安全、经济效益明显等优点,值得在该地区工程建设中推广。     

真空预压在淤泥地基处理中的应用

<正> 黄骅港煤码头工程陆域是围海和吹填形成的泥塘。原设计为堆载预压加固该地基。而在施工时出现机械沉陷、施工难度大且工程进展慢的现象。承担该项施工任务的中港一航局四公司同建设单位及设计单位协商,变更为真空预压加固法,为一期工程提前3年完成和二期工程加速建设发挥了积极作用。     

淤泥固化土技术在连云港徐圩港区软土地基中的应用

沿海地区分布大量软土地基,近年政府加大对山体及其植被保护的力度,建筑市场碎石土供给量剧减,价格 飞涨。为缓解供需矛盾,急需寻求一种软土地基处理的新材料。以连云港徐圩港区淤泥固化土的实际应用为例,从技术、 应用效果、经济性等方面进行分析,认为淤泥固化可部分取代石料的使用,是软土处理有效的方法之一,有应用推广的价 值,为建设“环境友好、资源节约”型社会做出贡献。     

新近吹填淤泥形成超软土地基的加固处理方法

针对某港区新近吹填淤泥形成的超软土地基,在施工机具和设备均无法进入的情况下,先采用直排式真空预压法在场地表面形成具有一定承载力的硬层,再按常规真空预压法进行二次处理,采用这种新方法处理后的软土地基承载力可提高到80 kPa,地基加固处理的效果显著.     

强夯在表层填土下卧深厚淤泥地基处理中的应用

珠海地区填海造地方法主要为围堰吹填淤泥后表层回填开山土石,但造陆以后表层填土成分不均匀,下卧淤泥层深厚,地基承载力低,不能直接利用,必须对其进行地基处理。论述4种地基处理方法在珠海沿海表层填土下卧深厚淤泥场地的应用,并采用载荷试验等多种方法进行检验。结果表明,其中3种处理方法均能使表层回填土达到设计的350 kPa荷载要求,为表层填土下卧深厚淤泥层场地地基处理的方法应用和处理效果检测提供了借鉴。     

堆载预压法加固吹填淤泥地基效果评价

介绍了堆载预压法在港口吹填淤泥地基加固中的运用,采用现场实测结果评价其加固效果;与此同时,采用单向分层总和法计算堆载后地基最终累积沉降和土体分层沉降,且用实测结果检验理论计算结果,探讨这种理论计算方法在吹填淤泥地基中的适用性。结果表明:堆载预压法加固吹填淤泥地基效果显著。经堆载预压处理后,土体物理力学性质和十字板剪切强度得到了很明显的改善和提高,地基承载力特征值能够满足设计要求;现场实测沉降结果与理论计算沉降结果几乎一致,验证了理论方法计算沉降的可靠性和准确性。     

新近吹填淤泥地基真空预压加固效果主要影响因素分析

新近吹填淤泥地基经浅表层快速加固技术(属于无砂垫层真空预压技术)处理后效果不理想,因此,从客观因素和主观因素两方面进行了深入研究。研究结果表明:1)新近吹填淤泥的物理性质及其渗透系数是客观影响因素,致使真空固结排水难度大,真空预压过程中各排水板(满足现行规范规定的相关排水性能指标)周围出现严重的"壁垒"现象,进而导致地基加固效果不理想。2)竖向排水系统和水平排水系统的排水性能是主观影响因素。现行规范中规定的塑料排水板滤膜的等效孔径过小(O950.075 mm),排水板弯曲变形较大,水平排水系统中负压损失程度大,也导致地基加固效果不理想。3)直排式水平排水系统埋入素土细中细中粗砂水平排水垫层中,可以提高其三维透水效果。     

中厚层吹填淤泥超软地基一次真空预压处理现场试验

随着围海造地的发展,吹填淤泥越来越厚。对中厚层吹填淤泥超软地基提出一次真空预压法进行加固处理方式。现场试验采用有砂垫层和无砂垫层2种真空预压法对6~10 m中厚层吹填淤泥超软地基进行一次加固。通过现场监测对真空度、地表沉降、孔隙水压力、分层沉降等规律进行分析。通过加固前后土体抗剪强度和物理指标的对比,得知一次真空预压法对中厚层吹填淤泥超软地基加固效果明显。另外,试验结果显示,有砂垫层和无砂垫层2种真空预压法加固效果无明显差异。     

强夯加固粉煤灰及下伏的淤泥质软土地基试验研究

以南京扬子石化储油罐地基处理工程为背景,对粉煤灰及下伏的淤泥质软土地基进行了强夯试验研究。试验中首先对夯坑周围地表沉降以及孔隙水压力进行了检测,然后通过室内土工、载荷、标准贯入、静力触探等试验对强夯加固效果进行了检验。试验表明:强夯采用初始低能量夯击,逐步增加夯击能量和夯击遍数的施工工艺,辅以设置碎石垫层和竖向塑料排水板以及夯点采用梅花形布置的方法,效果明显,使地基的物理力学性能和抗变形性能显著提高,消除了上部粉煤灰层的液化问题,整体加固效果很好,夯后各项指标完全达到或超过预期值;同时通过对试验数据的分析研究,获得强夯法加固该类地基土的最佳强夯参数和施工工艺。     

超软海底淤泥吹填地基无砂垫层真空预压处理效果研究

通过对真空预压场地出水量的分析,研究了无砂垫层真空预压法的适用性.结合温州吹填地基处理工程现场试验,对该方法在超软海底淤泥吹填的欠固结土的加固效果及加固前后的土体物理力学特性变化进行了研究.结果表明,无砂垫层真空预压法在提高超软地基承载力方面可行且行之有效.     

软土地基处理方法及技术经济分析

简介常用的软土地基处理方法，并根据工程定额进行了技术经济分析，总结了选择软土地基处理方法的原则。     

码头取水口及泵房调试中的问题及实用解决方法

主要针对某一消防泵房无法正常取水，进行原因分析及现场调试过程分析，为一些水下施工工程或地下隐蔽工程问题查找提供了一些较为简便实用的方法，可供参考。     

基于NAPA的船舶结构设计方法研究

以NAPA软件为平台,以某散货船为例,通过对一般构件、肘板、开口的表格化建模方法、图形输出方法和剖面特性输出方法的研究,将三维设计概念引入到船舶结构设计中,进一步阐述了现代结构设计方法,并与传统结构设计方法相比较,发现结构设计效率大大提高。     

基于可靠性安全系数的结构设计方法研究

提出了在结构设计过程中将可靠性与传统的安全系数进行结合的分析方法.通过随机变量综合计算、泰勒级数展开以及蒙特卡洛仿真等方法计算结构强度和应力的特性分布,进而确定保证结构可靠性的安全系数,实现了直观、简便的结构可靠性设计.     

不同围压条件下淤泥质黏土蠕变力学特性试验及模拟

淤泥质黏土是码头工程常见地基土,其蠕变特性与码头地基稳定性紧密关联。为研究不同围压条件下的淤泥质黏土蠕变力学特性,对其开展固结排水三轴压缩蠕变试验。基于蠕变试验结果,引入Mesri和Log-Modified模型模拟淤泥质黏土的蠕变力学行为,得到蠕变经验模型,并对比两个模型的辨识效果。结果表明,同一围压下,随着轴压的提升,轴向应变逐渐递增,初始和稳态蠕变速率均呈线性递增趋势;同一加载等级下,围压和轴压的升高促进轴向应变的增长,较高轴压和围压条件下初始、稳态蠕变速率均始终大于较低轴压和围压条件;淤泥质黏土等时轴压-轴向应变曲线近似双曲线,具有明显的非线性特征;Mesri蠕变经验模型辨识效果优于Log-Modified蠕变经验模型。     

海上升压站结构设计及强度分析

我国海上变电站建设刚刚起步,结构设计方面尚未有明确的标准,为适应我国海上风电事业的发展,海上升压站设计方法研究十分迫切.吸收欧洲海上升压站设计经验,借鉴国内其他行业设计标准,给出了海上升压站结构设计原则和具体设计内容,并综合考虑海上升压站生命周期内全部的装载和作业工况,论述了利用有限元软件从震动、应力、变形和疲劳四方面...     

淤泥地质大坡度盾构管片病害分析及预防技术

鉴于盾构管片尚存在开裂、破损、错台等问题,管片安装成型质量一直是备受关注的问题之一,在淤泥地质尤其要予以重视。针对某工程淤泥地质盾构管片安装施工中成型质量问题,通过对管片病害的统计分析和表现形式阐述,分析了淤泥地质大坡度盾构施工过程中管片错台和破损问题的原因,基于浮力计算和上浮量监测数据,提出了控制管片受压不均、管片上浮和分区压差等技术措施,实践证明所采取的措施是可行、有效的,可为今后类似大坡度盾构隧道在淤泥地质施工提供参考。     

青岛港前湾港区软土地基处理方法及效果分析

采用强夯法处理上部回填土,塑料排水板法固结下部软土的联合施工工艺使软土土体强度得到提高。通过孔隙水压力及地表沉降观测监测软土地基固结过程,并计算固结度确定检测时间,评价最终的地基处理效果;通过分析强夯时孔隙水压力增量与深度关系曲线,确定强夯有效加固深度,反算出有效加固深度修正系数,它可以用于工程地质条件相似地区强夯设计的参考依据。     

基于有限元分析的船舶结构设计

采用Ansys有限元分析平台构建全船模型,通过插值和网格划分2种方法划分模型网格,并在不同载荷情况下,通过3种力学方程模拟和校核船舶模型的抗损程度以及承载强度,分析船舶结构性能,完成船舶模型结构尺寸优化。结果显示：该方法能够获取不同载荷下船舶不同结构部位的应力分布结果,不同载荷下,船舶首部舱段结构和甲板支撑结构发生显著的应力集中现象,最大发生接近8 cm的变形;对船舶结构尺寸优化后,结构的最大应力不超过应力的上限值400 MPa,整体船舶质量也逐渐发生轻量化。     

河道淤泥气泡混合土强度发挥及微观机理分析

为研究土体内部微孔分布特征对河道淤泥气泡混合土强度发挥的影响,利用数字图像分析方法对河道淤泥气泡混合土内部微孔分布进行了定性及定量分析.试验结果显示,在试验条件下河道淤泥气泡混合土内部优势微孔孔组为等效孔径0.06～0.08 mm与0.20～0.40 mm两个孔组,混合土强度发挥与优势孔组在土中的分布特征具有密切的相关...