我国首次开发出具有自主知识产权的双舷侧超巴拿马型散货船

七○八所完成了9万吨双舷侧结构散货船的开发,这是我国首次开发出具有自主知识产权的双舷侧超巴拿马型散货船。9万吨双舷侧散货船是2003年中国造船工程学会确定的中国自主开发的4型优选型散货船之一,七○八所于2003年4月开始研发。9万吨双舷侧散货船的主尺度为:总长240米,型宽38米,型深20.3米,设计吃水12.75米,结构吃水13.93米,满足国际海事组织有关散货船新规则的要求。     

某油船改造成双舷侧散货船结构强度直接计算分析

以某单壳油船改造的双舷侧散货船为例,按照CCS《双舷侧散货船结构强度直接计算指南(2004)》要求,对船体屈服和屈曲强度进行直接计算分析。结果表明,该船的改造设计方案是可行的,各种构件的屈服强度和板格屈曲强度基本可以满足规范要求。     

关于删除PR34（DelJuly2012）的通知

由于散货船和油船结构共同规范中对保护涂层性能标准（PSPC）的要求直接指向SOLAS公约．国际船级社协会（IACS）决定自2012年7月1日起删除PR34（DelJuly2012）——“关于在IACS散货船和油船结构共同规范中实施MSC215（82）决议通过的IMO保护涂层性能标准（PSPC）的IACS程序要求”。共同规范中有关PSPC的要求按uIsc223——“MSC215（82）决议通过的SOLAS第Ⅱ-1／3—2条中《所有类型船舶专用海水压载舱和散货船双舷侧处所保护涂层性能标准（PSPC）》的应用”执行。     

CCS推出IACS共同结构规范软件

2007年2月6日,中国船级社(CCS)在北京总部举行了“IACS共同规范软件发布会暨共同规范实施推介会”。CCS共同结构规范CSR-SDP软件是CCS工程软件COM-PASS系列中最新组成部分,涵盖了散货船和油船两本规范的结构尺寸要求计算和校核,能满足共同结构规范的船舶设计、审图和计算评估的需要,完全实现了两本共同结构规范的内容,是少数同时开发出油船和单、双舷侧散货船结构规范计算软件的船级社之一。     

单舷侧散货船舷侧局部结构冗余度研究

基于冗余技术的并行原理,在三舱段分析模型的基础上,进行单舷侧散货船舷侧局部结构失效路径判断,并基于后屈曲理论和非线性有限元方法,应用储备冗余度因子R2作为结构冗余度的表达形式,对单舷侧散货船舷侧局部结构冗余度进行研究。研究表明:本文初步得到单舷侧散货船舷侧局部结构的2条失效路径符合实际,其中肋骨首先失效,会随即引起舷侧结构整体失效,需要引起关注;冗余度计算结果说明目标船的舷侧局部结构冗余度不满足要求,与本文失效路径判断的结果一致。本文方法可为船舶舷侧局部结构的冗余度分析和设计提供参考。     

散货船船体结构型式的发展趋势

对散货船发生严重海损事故的原因进行了分析，并预测在下个世纪散货船船体结构型式的发展趋势将朝着单舷侧，双舷侧及双层舱壁等多元化结构模式发展。     

散货船双层底结构损坏分析和处理方法

以某营运散货船为对象,从结构分析的角度分析散货船双层底结构损坏的根源是设计不满足规范要求及局部应力集中。结合营运船修理的经验提出增加纵桁和内底厚度等修理方案,同时对散货船双层底结构的设计和维修提出建议。     

信息

国际海事组织六大国际公约及修正案对我国生效国际海事组织六大公约及修正案已于2006年7月1日正式生效,我国是这些公约的缔约国,公约对我国同样具有约束力。国际海事组织六大公约及修正案分别是:经修正的《1974年国际海上人命安全公约》修正案、《单舷侧结构散货船舷结构标准和     

海水压载舱保护涂层的新标准

2006年11月，IMO海上安全委员会（MSC）第82届会议通过了关于“船舶专用海水压载舱和双舷侧散货船双舷侧处所保护涂层性能标准（PSPC）”的MSC-215（82）决议。该标准规定了专用海水压载舱和双舷侧散货船的双舷侧处所内保护涂层的技术要求，适用于MSC-216（82）决议通过的SOLAS第Ⅱ-1／3—2条所规定日期（或其后签订合同．或安放龙骨，或交船）的，不小于500总吨的所有类型船舶的专用海水压载舱．和船长不小于150m的双舷侧散货船的双舷侧处所内的保护涂层，将于两年后实施。     

基于结构共同规范的散货船槽型舱壁优化设计

基于《散货船和油船结构共同规范》,以散货船的重压载舱为研究对象,从槽型舱壁的基本设计参数入手,结合规范计算结果和直接计算结果,对重压载舱的槽型舱壁进行优化设计。在满足结构强度衡准要求的基础上,得到技术经济性最优的重压载舱槽型舱壁结构形式,为后续的散货船结构轻量化设计提供参考。     

双舷侧散货船结构可靠性研究

以一艘散货船为例,采用按随机过程确定的载荷组合弯矩,对单、双舷侧两种结构分别计算船舶的极限弯矩和最大剪应力,进行可靠性评估,结果表明双舷侧结构可以大幅减小舷侧的剪应力,但对总纵强度的影响不明显;最后分析了双舷侧宽度对极限弯矩和最大剪应力的影响,提出了选取双舷侧宽度值的建议.     

“大庆436”油船改装中的若干技术问题研究

对"大庆436"油船在单壳改为双壳设计过程中对破舱稳性、装载限制、结构布置和改装工艺等进行了分析研究,并提出了解决方法。通过增加双舷侧等,使该船满足新的规范要求。     

双壳散货船为啥叫停

散货船安全问题,在近两年受到世界航运业的广泛关注,国际海事组织(IMO)也为此出台了一系列安全保障措施。在2002年底IMO第76届海安会上,英国关于强制实施双壳散货船的提案获得通过,即“船长为150米及以上的新建散货船将被强制要求采用双舷侧结构”。事实上,英国最初提出该提案的动因,是由于一艘名为Derbyshire散货船的沉没,在那起海难事故中,船上海员全部丧生,无一幸免。然而巧合的是,被英国引以为据的这艘Derbyshire散货船,恰恰是双舷侧结构。为此,该提案在当时便引起了希腊、中国、日本以及利比里亚等国的质疑。 时隔1年有余,在日前召开的IMO第78届海安会上,有关强制实施双壳散货船的决定再度引起与会各国的激烈争论。最终,以希腊为代表的反对派改写了原决议。在尘埃落定之后,许多船东却陷入了新的困惑,新造散货船究竟该采用单壳还是双壳?     

82000 DWT巴拿马型散货船机舱布置设计前需注意的若干问题

本文介绍新开发的82000DWT巴拿马型散货船机舱布置设计所应满足有关规范、公约的要求及对机舱设备布置设计中应注意的问题和解决的方法。     

浮冰冲击作用下的乙烯运输船体 舷侧结构强度分析

对无限航区的21000m3乙烯运输船舷侧结构,分别采用纵骨架式和横骨架式冰区加强设计。根据FSICR规范要求,更新舷侧冰带区域内构件尺寸,并针对艏部冰带区域内船体结构,分别建立了原始的、纵骨架式的和横骨架式的冰带结构设计有限元模型。通过强度计算,认为艏部冰带区新结构满足规范设计载荷要求。在此基础上,单独建立艏货舱冰区舷侧外板板架有限元模型,研究两种新设计形式适用的外板在更大浮冰冲击载荷作用下塑性变形。计算结果表明:纵骨架式结构外板塑性变形明显低于横骨架式。     

64000 DWT散货船冰区加强结构设计

随着全球散货船市场的复苏,船东对散货船的要求日趋多样化.为加拿大船东设计、增洲船厂建造的64 000 DWT散货船,在满足原有散货船共同规范CSR的基础上,额外满足了芬兰瑞典冰区的IC级冰区要求.针对该规范对结构设计的影响进行探讨,并对如何在满足强度要求的前提下尽量保证船厂施工的便捷性进行研究.     

浮冰冲击作用下的乙烯运输船舷侧结构强度分析

对无限航区的21000m3乙烯运输船舷侧结构,分别采用纵骨架式和横骨架式冰区加强设计。根据FSICR规范要求,更新舷侧冰带区域内构件尺寸,并针对艏部冰带区域内船体结构,分别建立了原始的、纵骨架式的和横骨架式的冰带结构设计有限元模型。通过强度计算,认为艏部冰带区新结构满足规范设计载荷要求。在此基础上,单独建立艏货舱冰区舷侧外板板架有限元模型,研究两种新设计形式适用的外板在更大浮冰冲击载荷作用下塑性变形。计算结果表明:纵骨架式结构外板塑性变形明显低于横骨架式。     

液货黏度对双壳油船舷侧结构碰撞性能的影响

为探究液货黏度对双壳油船舷侧结构碰撞性能的影响,以5万吨双壳油船为目标船,以5万吨散货船为撞击船,运用有限元软件ANSYS/LS-DYNA进行船舶碰撞数值模拟。在此基础上,对碰撞过程中产生的碰撞力、结构变形和结构吸能等参数进行对比分析,阐述舱内不同的液货黏度对双壳油船舷侧结构损伤机理及碰撞性能的影响。研究结果表明:在货油运输过程中,不同的液货黏度对双壳油船舷侧结构碰撞性能的影响很小,在其碰撞性能的研究过程中可不考虑液货黏度的影响。     

LR正采用更严格的散货船结构入级规范

鉴于两年来散货船累遭严重损伤,LR技术委员会已批准舷侧结构和水密舱壁的修改规范1992年四月份起生效。经批准的舷侧结构规范修改包括:(1)肋骨和肘板的最低强度和厚度;(2)随着焊缝因素的增加,提出肘板的详细设计和焊接的规范;(3)对高强度管架和肘板提出更高要求;(4)对底卸式舱和舷顶滚能提出附加要求。     

基于目标船舶结构规范的超灵便型散货船设计

根据国际海事组织(IMO)对船舶的结构安全以及排放控制要求日趋严格和公约法规推陈出新情况,研制一款绿色节能环保型散货船。该船型利用CFD软件优化型线,结合节能装置的采用,优化舱室布置和装载工况,满足有效提高船舶性能、降低碳排放要求。结果显示:新一代绿色节能环保的超灵便型散货船满足IMO的各项最新规范要求,性能指标优异,极具市场竞争力,为同类船型的标准化、系列化提供指导,也可为从事散货船型开发设计人员提供一定的参考。