“大庆240”轮液压舵机改装成功

“大庆240”是1975年由大连造船厂建造的，本次厂修舵机液压系统完工试船情况如下：（1）船静止对舵时，左右舵机运转正常，满舵时间在规范内；（2）试航中发现，操左舵从20°至左满舵时，转舵很慢；（3）主辅泵压力偏高，空转时辅泵压力达2．5MPa，油缸内压力1．2MPa。操舵时瞬时压力有所下降，两部舵机（应为机组）压力一样；（4）满舵后倒船的方向与原来相反。     

“印度之星”轮全回转舵桨系统修复工艺

2007年6月"印度之星"轮进我厂修理,该轮装备有动力定位系统(即DP系统),船东反映左全回转舵桨机构在使用过程中有异响,机油系统进水,机油乳化;右全回转舵桨系统变频电球输出轴承烧损。要求我厂对左右舵桨系统进行拆检,彻底排除异常。本文详细讲述了全回转舵桨系统修复工艺过程,希望对日后同类型船舶的修复有一定的指导意义。     

“南海希望”轮电液舵机故障浅析

本文结合对一次电液舵机的故障排除实例，阐述了对电液舵机故障诊断分析的方法，步骤和排除过程。     

某型舵机跑舵故障分析及处理方法

舵机是直接关联着船舶可操纵性的设备,一旦失灵就会危及安全,特别是船舶在狭水道航行时,一旦发生故障就可能产生船舶碰撞,造成巨大损失。因此,管理人员必须悉心做好日常的维护保养工作,正确进行操作和管理,确保舵机的正常运行。     

温州海”轮舵机修理情况报告

舵机资料:名称:P. M. V. STEERING GEAR(转叶舵机) 型号:500-130 系列号:825 制造年份:1982制造厂:BURMEISTER & WAINKIPSV. BYGGENR. 906 动力系统:2台电动双螺杆油泵型号:D4C-045 N1 1 主要故障现象 1.1 舵机油泵在大舵角用舵时工作压力不能建立(工作压力60kg/cm2); 1.2 舵机油泵单油泵工作时只能使舵叶转动左右15°; 1.3 双油泵虽能使舵叶达到左右满舵,但所需时间为118s(船舶满载,深水区,主机全速的情况下); 1.4 大舵角用舵时,上下盘根漏油,且在相同的部位(左右两侧).     

基于舵机能力验证要求的舵系优化设计

在IACS统一解释文件UI SC246 Rev.1提出根据非满载试航船舶操舵试验结果对满载航行状态船舶舵机能力进行验证的换算方法之后,相当一部分采用半悬挂舵的船舶出现了无法按该方法通过舵机能力验证的状况。为解决上述问题,本文基于常规船型半悬挂舵的3种典型布置方案,通过设计相同的舵面积和不同的几何外形,得到3个计算模型,利用计算流体力学(CFD)方法对各方案的全浸没和部分浸没状态分别进行计算分析。计算结果表明,舵叶平衡比对舵杆水动力扭矩存在直接影响,适当大的舵叶平衡比设计可以显著降低舵叶全浸没状态和部分浸没状态的舵杆水动力扭矩。基于此结论,对某型未能通过换算验证的船舶舵系进行优化设计,适当增大了舵叶平衡比。后续船试航结果表明,舵机能力验证满足UI SC246 Rev.1的要求,确认了CFD计算结论的正确性,为以降低舵杆水动力扭矩为目标的舵系优化设计提供了理论和实践依据。     

“爱维纳斯”轮卡舵问题原因分析和解决方法

文章简要叙述了“爱维纳斯”轮卡舵问题的产生和故障现象 ,分析了故障产生的原因 ,重点介绍了解决故障的方法、工艺流程及最终结果 ,供同行借鉴     

“冠军”轮换新舵系安装工艺探讨

文章介绍了换新舵系的安装工艺,着重论述了船舶舵系海损严重造成无基准的情况下,通过空心假轴进行舵系拉线,确保法兰座的定位,为整个舵系的安装提供了重要依据。     

浅谈推轮倒车舵的设计与施工

找出了导致倒车舵中连杆尺寸实际值与设计值误差超过允许公差的原因是各分项的误差太大,提出了解决这一问题的施工程序并在两条船的施工中实现.     

浅谈推轮倒车舵的设计与施工

找出了导致倒车舵中连杆尺寸实际值与设计值误差超过允许公差的原因是各分项的误差太大,提出了解决这一问题的施工程序并在两条船的施工中实现。     

关于“海皇”轮主机的节能探讨

此文从“海皇”轮的实际出发,介绍了该型主机喷油器的工作原理,进而对其在机动用车时使用重油的可行性、可靠性、经济性及燃油系统管理方式的改进等方面进行了探讨,可供同类型主机的船舶借鉴。     

襟翼舵的设计探讨

实船试验证明:襟翼舵能显著地改善船舶的操纵性。本文根据对实船和模型试验结果的分析,介绍了襟翼舵的流体动力特性、设计特点和主要参数的选择;通过对常用的齿轮传动方式的探讨,提出了一种新的拨叉式传动机构,进而讨论了齿轮式和拨叉式两种襟翼舵的受力分析和转舵力矩的计算方法。文中的图谱和数据可供设计时参考。     

汤姆轮超常规水上保舵与舵承的修理

修船过程中，经常会碰到意外的困难，本文以实例介绍了超常规水上保舵的生产过程。