拉萨纳金大桥合龙施工控制技术

纳金大桥主桥为三塔矮塔斜拉桥,以拉萨纳金大桥为工程实例,介绍矮塔斜拉桥合龙施工控制技术。该桥主桥箱梁为纵、横、竖向预应力体系,采用挂篮悬浇施工,全桥共设4个合龙段,合龙段采用吊架施工,利用挂篮底平台布置吊架,根据现场实际情况进行悬浇配重优化,采用砌筑水池完成配重作业。     

重庆大佛寺长江大桥边跨合龙段施工

重庆大佛寺长江大桥边跨合龙段不同于一般连续梁合龙段,其现浇段梁底为折线形,且坡度较大,无法利用牵索挂篮作为托架进行施工,为此设计了专用托架。合龙中,主要通过劲性骨架来减少现浇合龙段对斜拉索的影响,达到控制挂篮悬浇段挠度的目的。通过电算程序,对劲性骨架的受力进行分析,保证施工的安全、经济。     

重庆轻轨嘉陵江特大桥主桥合龙段施工技术

合龙段施工是连续刚构桥挂篮悬浇筑施工的关键环节,文中以重庆轻轨嘉陵江特大桥为例,从刚构桥施工的合龙温度、顶推、锁定以及预应力施加等方面探讨大桥主梁合龙段施工技术。通过该工程的顶推合龙实践,较好地解决了连续刚构桥高温合龙的难题,顺利地实现了合龙,顶推达到了预期效果,且偏于安全。     

预应力混凝土连续梁桥主桥合龙施工技术

该文结合工程实例,以主跨100m预应力混凝土连续梁桥为背景,分析了温度梯度作用下温度变化对中跨合龙施工的影响,以及利用挂篮进行中跨合龙的原理。通过分析和计算,得出了对连续梁桥合龙段施工有一定参考价值的结论。     

合肥南淝河大桥主桥合龙施工技术

合肥南淝河大桥主桥为(60+100+60)m双塔单索面预应力混凝土部分斜拉桥,主桥箱梁采用挂篮悬臂浇筑法施工,边、中跨合龙段采用挂篮吊架辅助合龙施工.为选择有效的合龙措施,分析了温度、荷载和体系转换对合龙的影响,采用有限元软件计算了配重前、后结构位移差值,确定在夜间气温最低时间段合龙;合龙前清理桥面多余临时荷载;在边跨合龙且混凝土强度达到设计强度后解除主墩支座临时锚固;采用砂袋配重43.5t.该桥主梁按照先边跨后中跨的顺序进行合龙.实践表明,大桥主梁合龙线形流畅,结构满足安全使用要求.     

济南纬六路跨铁路斜拉桥中跨合龙段施工

纬六路斜拉桥为主跨380m的双塔双索面PC斜拉桥，重点介绍在最低温度下、使用挂篮作为合龙支架，在简单的劲性骨架锁定状态下进行大跨度斜拉桥中跨合龙段施工的技术措施。     

大跨径悬臂浇筑连续梁合龙线形控制技术

崇启通道工程(上海段)V标跨规划大堤段大跨径连续梁采用挂篮悬臂现浇施工,设计采用先中跨合龙再边跨合龙的合龙方式,给合龙控制带来较大难度。为此从计算参数选定、模拟仿真计算、现场施工控制、合理选择合龙方法等方面着手,通过优化设计方案,加强线形控制,确保桥梁顺利合龙。     

大跨长联连续刚构七次合龙结构体系转换施工

以新建呼准铁路大路黄河特大桥主桥刚构连续梁合龙施工为例,着重介绍在大跨长联连续多跨刚构组合桥梁多次合龙中,通过挂篮代替吊架、综合配重、多种临时锁定组合、预顶力的设置、合理的临时固结解除措施、体外预应力的保险设置,对合龙施工进行优化,克服了合龙段数量多、结构体系转换次数多、合龙工期长、跨越时间长造成外界影响因素多的难题,对类似工程有一定的借鉴意义。     

预应力连续梁挂篮施工合龙方案设计要点

挂篮现浇连续梁施工中,合龙段的施工过程是结构体系从悬臂状态转化为连续状态的过程,是控制施工质量的关键。通过某连续梁合龙方案的设计和实践,对合龙方案设计要点进行总结,并重点介绍"刚性支撑+临时张拉预应力束"共同锁定方式的验算方法,为类似工程施工提供参考。     

曲线桥梁分段悬臂挂篮施工控制关键技术

悬臂挂篮施工现已运用较广泛,该文结合曲线现浇连续梁施工实际情况,着重阐述悬臂挂篮分节段施工线形控制以及合龙段施工技术,介绍施工过程中遇到的一些关键问题及纠偏方法。     

挂篮在合龙段施工中作为配重物的施工工艺探讨

在悬浇混凝土桥梁施工中,水箱放水和抛掷沙袋是合龙段施工中两种比较成熟的施工技术。但在特殊条件下,合龙段的施工受到时间和温度的严格限制。位于十堰的将军河大桥在合龙段施工中使用了挂篮作为合龙段的平衡重,通过测量数据,发现这种方法是比较适用的。     

连续刚构桥长悬臂挂篮施工现浇段、合龙段结构行为分析

高墩大跨连续刚构桥边跨现浇段施工难度大,安全风险高。为解决这一问题,大跨径连续刚构桥边跨现浇段及合龙段施工时,拟采用接长挂篮来进行边跨现浇段及合龙段的施工。该文针对该工法开展了有限元仿真分析,研究了悬浇挂篮施工现浇段时的力学行为、环境温变对结构体系受力的影响,并进一步提出了解决措施。     

泉州晋江大桥斜拉桥主梁施工

泉州晋江大桥主桥为(200+165)m独塔双索面预应力混凝土斜拉桥,主梁横断面为双波浪形箱梁。该桥主梁采用普通挂篮对称悬臂施工,挂篮底平台刚度大,外模采用整体钢模,内模采用拆装式模板;0号节段采用水中支架分段施工,并设置后浇段;梁上张拉斜拉索。为加快施工进度,增加了主跨支架现浇长度,使主跨与边跨同步对称合龙。同时,在桥塔中横梁施工完后,设置安全隔离装置,实现塔、梁交叉施工。在悬臂施工过程中,主梁横梁底部施加临时体外预应力,2号节段施工时设置临时反拉梁。主梁合龙时,在合龙口每个箱内设置三榀体外桁架式劲性骨架,并加强合龙口处的支架以抵抗合龙后主梁的反力。     

布柳河大桥弓弦式挂篮试压及合龙段施工方案设计

广西布柳河大桥为145 235 145m的三跨预应力混凝土连续刚构桥,采用弓弦式挂篮悬臂浇筑施工。桥梁上部结构施工周期长,挂篮本身的安全性至关重要,同时为了保证立模标高的准确性,也需要获得挂篮本身的变形,为此需要对挂篮试压。此外,对于大跨度连续刚构而言,合龙段的施工非常关键,需要做详细的施工方案设计。该文就上述两个方面做详细的论述,可供同类型桥梁参考。     

上坡米1号大桥边跨合龙和现浇段设计与施工方案优化

上坡米1号大桥跨径布置为(6×40 m)T梁+(72+120+120+72)m预应力混凝土连续刚构+(3×40 m)T梁,连续刚构主桥两个过渡墩分别为69.91、58.37 m,原设计边跨现浇段和合龙段长分别为11 m和2m,施工采用吊架承重结构体系。由于施工过程中跨配重吨位大,施工控制比较难,一旦在某个施工环节出现疏忽,产生的轻则是不可逆转的质量问题,重则是质量安全事故。为此,工程师们围绕缩短边跨现浇段长度来优化边跨合龙与现浇段设计施工方案,并成功研究出先合龙中跨、挂篮不对称悬浇18号梁段3.5 m+墩顶托架现浇段5.5 m+挂篮施工合龙段4 m的边跨合龙与现浇段设计施工方案。     

超宽幅斜拉桥边跨挂篮过辅助墩施工技术

汉江特大桥主桥是一座主跨360m,双塔、双索面预应力混凝土斜拉桥,为增强全桥刚度,边跨设置辅助墩。文中重点以边跨挂篮如何过辅助墩为研究对象,结合工程实际条件,在多方案比选的基础上择优选取方案,选择了将辅助墩墩顶划分为1个现浇段和1个合龙段,均采用钢管支架现浇施工,完成边跨合龙后拆除现浇支架,挂篮过辅助墩后再完成辅助墩施工和支座安装的方案。现场实施表明,通过模拟仿真计算和加强施工过程控制,该方案取得了良好的成效。     

高速铁路无独立合龙段的T构桥主梁施工技术

新建福厦铁路泉州湾跨海大桥为时速达350 km的高速铁路桥，其海上浅滩区部分引桥为15联(50+50) m T形刚构桥。主梁为单箱单室预应力混凝土箱梁，采用挂篮对称双悬臂浇筑施工，T构未设置独立合龙段，而是采用浇筑最后一节边跨直线现浇段的方式直接实现T构梁段合龙。主梁施工过程中，墩顶0号块(A0节段)采用三角托架法现浇施工，三角托架安装后进行预压，然后采用一次浇筑成型工艺浇筑节段混凝土；A1～A12悬臂节段采用全封闭式挂篮悬臂施工；在A13边跨直线现浇段施工时，对落地钢管支架法、边墩三角托架法、墩顶吊架法、挂篮悬臂浇筑法进行综合比选，最终选择挂篮悬臂浇筑法施工。A13边跨直线现浇段施工时，利用挂篮底平台作为其底模系统、挂篮外侧模板作为其外侧模板，采用3拼I14型钢对挂篮底纵梁进行支撑，在墩帽处垫石两侧用?20 mm精轧螺纹钢对挂篮进行对拉，增强了模板稳定性；通过平衡配重的设置及支座约束解除时机的控制，保证了A13节段施工质量。结构受力及线形均满足设计要求。     

崖门大桥主桥箱梁施工

崖门大桥主桥为主跨338 m的双塔单索面,且墩、塔、梁固结的预应力混凝土斜拉桥,主梁为单箱五室.主要介绍0号块托架、吊架的组合运用,简易挂篮的施工,标准节段牵索挂篮施工工艺,结构体系转换以及边跨与中跨的合龙施工.     

坦桑尼亚坦桑蓝跨海大桥主桥合龙顺序研究

坦桑尼亚坦桑蓝跨海大桥主桥为(85+4×125+85) m五塔六跨矮塔斜拉桥,主梁为鱼腹式预应力混凝土等高箱梁,采用普通挂篮悬浇施工,设6个合龙口。为选择边跨、次边跨和中跨合理的合龙顺序,采用MIDAS Civil软件建立主桥不同合龙顺序有限元模型,分析合龙顺序对主梁恒载预拱度、应力、合龙阶段位移以及成桥索力的影响。结果表明：合龙顺序对主梁恒载预拱度影响较大,对主梁合龙阶段位移有一定影响,但对主梁应力、成桥索力影响较小,先边跨再次边跨最后中跨合龙的顺序为该桥最优合龙顺序。最终该桥采用了先边跨再次边跨最后中跨的顺序合龙,施工和成桥阶段全桥线形控制良好,结构受力安全。     

挂篮悬臂浇筑连续箱梁施工工法的应用

郑州黄河公铁两用桥中跨越南、北黄河大堤公路引桥均采用挂篮悬臂浇筑法施工,介绍挂篮拼装、1号、2号～N号块悬浇施工、合龙段施工、线形控制等主要施工内容,并对该工法的效益进行了分析,证明其具有较好的经济效益.