印度苏丹甘吉大桥

正印度苏丹甘吉大桥(Sultanganj Bridge,见图1)全长3 160m,主桥为长576m的单索面矮塔斜拉桥,跨径布置为(125+163+163+125)m,主梁采用单箱单室箱梁。引桥为双幅混凝土简支箱梁,标准跨长64m。该桥打破了印度桥梁工程的多项纪录。跨长达到163m,是目前印度跨径最长的矮塔斜拉桥。桥塔采用倒Y形塔,基础以上桥塔高度达到54m,桥面以上塔高24m,是目前印度最高的矮塔斜拉桥。     

波兰瑞兹恩斯基大桥设计

波兰瑞兹恩斯基大桥跨越奥德拉河,全长1 742m。该桥由3部分组成:南侧引桥长610m,为11跨预应力混凝土连续箱梁结构;独塔斜拉桥主桥长612m,主梁分左、右2幅布置,由160根斜拉索支承,斜拉索四索面布置,锚固在主梁的侧面端梁上;北侧引桥长520m,为9跨预应力混凝土连续箱梁结构。钻石形桥塔高122m,基础采用160根直径1.5m的钻孔灌注桩,桩长18m。南侧引桥主梁采用移动模架逐跨现浇施工,北侧引桥主梁与主桥主梁均采用顶推法施工。静、动载试验结果表明,桥梁的各项指标满足设计及相关规范要求。     

日本北陆新干线细坪跨线桥

<正>细坪跨线桥（Hosotsubo Bridge）位于日本北陆新干线金泽—敦贺线加贺温泉车站和芦原温泉车站间,跨越石川县加贺市内的国道8号线,为3跨连续PC矮塔斜拉桥（见图1）,桥长339m,跨径布置为(92+155+92)m。桥面宽13.76m,平面线形为缓和曲线（R=6 000m）。线路纵向坡度为3‰。该桥工期为2017年2月22日～2021年7月21日。     

南昌朝阳大桥波形钢腹板多塔斜拉桥结构设计

波形钢腹板PC组合箱梁适用于不同结构形式的桥梁,相比普通混凝土箱梁具有显著的耐久性和经济性,波形钢腹板斜拉桥将波形钢腹板组合箱梁应用到斜拉桥中,充分发挥了2种结构的特点。南昌朝阳大桥主桥通航孔桥为（79＋5×150＋79） m波形钢腹板PC组合箱梁六塔连续单索面斜拉桥,上层布置双向8车道,下层布置人行和非机动车道。通过分析研究,该桥选择了较小的跨中比;由于塔数多,由中塔到边塔传递路径长,边跨设置辅助墩效应小,因此未设辅助墩。采用塔梁固结、梁墩分离的结构体系,箱梁宽43．84 m ,设置钢横隔板;斜拉索为单索面,扇形布置。桥塔外形呈“合”字形,桥塔处设置双支座。采用拉索减震支座作为上部结构的减隔震装置,布置在2个边塔下方。     

孟加拉新沙哈·阿曼纳特大桥设计与施工

新沙哈·阿曼纳特大桥主桥为(115+3×200+115)m连续预应力箱梁矮塔斜拉桥.主梁采用带箱内斜撑的单箱单室薄壁箱梁;斜拉索采用单索面布置,在桥塔处从上塔柱转向鞍管穿过桥塔,两端锚固在主梁顶板与斜撑交汇处;桥塔由底座、下塔柱和上塔柱构成.上部结构箱梁0号块及1号块均在支架上现浇施工,墩顶临时固结形成T构,其它节段采用三角挂篮对称悬臂浇筑施工,合龙段采用合龙吊架施工,箱梁边跨现浇段采用支架现浇施工;桥塔采用定型钢模分次浇注施工;为便于箱梁现浇挂篮的安装,斜拉索施工滞后箱梁施工1个节段.该桥的结构特点最大限度地发挥了矮塔斜拉桥的工程经济性.     

矮塔斜拉桥的设计

矮塔斜拉桥是介于梁式桥和斜拉桥之间的一种桥型,其适用跨度也介于梁式桥和斜拉桥之间。本文结合离石高架桥主桥的设计情况,浅析PC部分斜拉桥的桥型特点、受力特性及设计要点。山西离石高架桥主桥为双塔单索面三跨连续部分斜拉预应力混凝土箱梁桥,主桥孔跨为85 135 85m,采用塔梁固结、塔梁与墩分离,墩顶设支座的结构形式。     

日本小名滨跨海大桥

正小名滨跨海大桥(Onahama Marine Bridge,又名小名滨东港临港大桥)位于日本福岛县磐城市小名滨港内,连接小名滨港3号码头和东港地区(人工岛),全长927m,由3号码头侧引桥、通航主桥和东港侧引桥组成。通航主桥长510 m,结构形式为5跨连续PC低塔斜拉桥(见图1),跨径布置为75m+     

日本新东名高速公路柳岛高架桥

<正>日本新东名高速公路海老名南—丰田东线全长约253km,丰田东—御殿场间线路已于2021年1月开通。柳岛高架桥（Yanagishima Viaduct,见图1）位于修建中的御殿场—海老名南间线路上,地处静冈县小山町。上行线为6跨连续刚构波形钢腹板PC箱梁桥,跨径布置为（58.6+127+116+120+126+79.3）m;下行线为7跨连续刚构波形钢腹板PC箱梁桥,跨径布置为（29.7+71+130+104+120+135+70.7）m。标准部位桥面净宽9.76m,紧急停车带部位桥面净宽11.01m。荷载为B活荷载,纵向坡度3%,横向坡度2.5%。     

武穴长江公路大桥总体设计

武穴长江公路大桥全长30.993km,跨江主桥采用主跨808m单侧混合梁斜拉桥,跨堤孔桥采用主跨100mPC连续箱梁,引桥采用30m预制T梁。跨江主桥桥跨布置为(80+290+808+75+75+75)m,主梁采用分离式双边箱钢箱梁和同外形预应力混凝土箱梁,钢箱梁U肋与顶板焊接设计要求全熔透,斜拉索采用抗拉强度1 770 MPa高强锌铝合金镀层钢丝,索塔采用无下横梁钻石形混凝土塔,桩基采用3m直径钻孔灌注桩。     

多跨长联曲线连续箱梁桥支承约束优化设计研究

针对目前多跨长联曲线连续箱梁桥设计研究工作的不足,以莫桑比克某大桥北引桥为研究对象,对其曲线连续箱梁桥支承约束体系进行了研究,探讨了不同支承约束体系设计方案,建立了背景桥梁空间有限元计算模型,对比分析了不同支承约束体系对成桥阶段结构受力状态的影响,并提出最优方案。研究结果表明:传统多跨长联直线连续箱梁桥"高墩刚构、矮墩铰支"的支承约束体系,不适用于曲线弯桥;不同墩梁支承方式,对曲线连续箱梁桥主梁及主墩结构受力,均产生了较大的影响;对于多跨长联曲线连续箱梁桥,宜应尽可能将曲线半径较小的梁段墩梁刚构,其他梁段墩梁铰支。     

波形钢腹板矮塔斜拉桥静力特性分析

分别以主跨180 m的波形钢腹板矮塔斜拉桥和PC箱梁矮塔斜拉桥为研究对象,通过数值模拟分析,比较2种不同主梁的矮塔斜拉桥在恒裁、预应力荷载以及温度荷载作用下结构的受力特性.结果表明,与PC箱梁矮塔斜拉桥相比,虽然波形钢腹板矮塔斜拉桥由混凝土收缩徐变引起主梁钢束预应力损失大,但其主梁的预应力效率更高,成桥状态下预应力储备...     

日本新名神高速公路菰野第二高架桥

正日本新名神高速公路上的菰野第二高架桥位于三重县菰野町,靠近菰野IC出入口,高架桥共19跨,全长1 103 m。主桥为PRC 3跨连续矮塔斜拉桥(见图1),桥长341 m;两侧引桥分别为PRC 5跨(桥长236 m)和PRC 11跨(桥长526 m)的连续箱梁桥。主桥上行线、下行线一体,引桥上行线、下行线分离。高架桥除跨铁路、国道、县道、河流,附近还有温泉综合商业设施,环境条件复杂,施工限制条件多,必须要缩短工期。主跨161.0     

日本国道45号有家川桥

正日本国道45号有家川桥(Ariegawa Bridge,见图1)位于岩手县洋野町,是地震灾后重建工程三陆沿岸道路上的一座3跨连续PC刚构箱梁桥,桥长307.0m,跨径布置为(82+140+82)m。桥面净宽12.0m,布置双向2车道。平面线形R=2 500m。该桥采用挂篮悬臂浇筑法施工。     

日本梦翔大桥的设计与施工

日本梦翔大桥由2跨PC连续箱梁桥和3跨PC连续矮塔斜拉桥组成,跨越熊野河的陡峭峡谷.矮塔斜拉桥采用高强度、自密实混凝土,使上部结构更加细长,地震响应程度有所减小.矮塔斜拉桥桥墩采用柱式墩身,沉箱式桩基础;桥塔为Y形倾斜结构,桥塔中预埋钢锚箱,塔端斜拉索锚固在其中;箱梁中设置12×φ15.2体内预应力钢束和19×φ15.2的体外预应力钢束,梁端斜拉索锚固在混凝土桥面翼板的加劲肋上;斜拉索采用27×φ15.2的多股钢绞线束.大桥主梁采用挂篮对称悬臂浇筑,桥塔混凝土浇筑与斜拉索的安装和张拉同步进行,斜拉索采用主梁两端翼板下方4个千斤顶依次同时安装和张拉.     

哥伦比亚新普马雷霍大桥

新普马雷霍大桥(New Pumarejo Bridge,见图1)位于哥伦比亚巴兰基亚市,跨越马格达莱纳河,全长约4 km,是1972年建成的旧桥(里卡多·莫兰迪设计)的替换桥。主桥为长830 m的斜拉桥,跨径布置为(70+155+380+155+70)m,斜拉索采用半竖琴式布置,桥塔左右各40 m范围为无索区。塔梁固结,其余桥墩上安装盆式支座。右侧引桥跨径布置为12×70 m+55 m,平面曲线半径461 m;左侧引桥由跨径均为70 m的3跨组成,前2跨宽度与其它引桥跨相同,第3跨为变宽截面,与3条分叉接线道路连接,并入城市道路网。     

漳州战备大桥设计——三跨连续预应力混凝土矮塔斜拉箱梁桥

漳州战备大桥为双塔单索面三跨连续矮塔斜拉预应力混凝土箱梁桥，主桥孔跨布置为（80．8＋132＋80．8）m,采用塔梁固结，塔梁与墩分离，墩顶设支座的结构形式。主要介绍主梁、主塔及斜拉索等方面的设计。     

丹麦新斯托桥

正丹麦新斯托桥(New Storstrom Bridge)是一座预应力混凝土桥,全长约3.84km,建成后将取代1937年修建的旧桥。新桥主桥为独塔斜拉桥,长320m,跨径布置为160m+160m,桥塔高100m。引桥标准跨长80m。主桥与引桥桥下通航净高均为27m。桥面布置双线高速铁路(设计时速200km)、2条车道和1条非机动车道(见图1)。     

刚构-连续组合梁桥在矮墩大跨桥中的应用分析

以某主跨为(70+120+70)m的矮墩大跨桥为例,通过对预应力砼连续梁桥、预应力砼刚构桥、预应力砼刚构-连续组合梁桥在持久状况正常使用极限状态下正截面抗裂和持久状况下正截面压应力对比,分析预应力刚构-连续组合梁桥用于矮墩大跨桥的优势。     

伊犁河三桥主桥总体设计

结合桥位处地形、地貌、河道走向等影响因素,在满足水文、规划等前提下,综合考虑结构受力、施工难度、工程造价、景观效果等因素,对矮塔斜拉桥及连续梁桥方案进行综合比选,最终伊犁河三桥主桥采用(86+2×160+86) m预应力混凝土矮塔斜拉桥方案。主梁采用单箱三室变截面预应力混凝土连续箱梁,支点处梁高6.8 m,跨中处梁高3 m。桥塔采用“O”形钢结构塔,塔高51 m,塔与主梁采用带速度锁定器的摩擦摆支座连接。基础采用承台+?2.5 m钻孔灌注桩。鞍座采用SSI鞍座。斜拉索双索面布置,采用无粘结高强度镀锌钢绞线拉索。采用MIDAS Civil软件建立主桥空间有限元模型,进行主桥静力、稳定性及抗震计算分析,结果表明：桥梁结构受力性能均满足规范要求。     

石湾特大桥的设计

石湾特大桥是佛山市禅西大道工程的重要组成部分,其主桥结构形式为双塔单索面、塔梁固结、墩塔分离的三跨矮塔斜拉桥,主梁采用全预应力混凝土变截面箱梁结构,跨径布置为90.5 m+150 m+90.5 m。介绍该桥塔梁结合体系的构造,主梁、主塔的设计,斜拉索的布置以及施工工艺。