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建立圆形、圆端形、矩形和尖端形桥墩绕流数值计算模型,获得了不同桥墩形状绕流流线、涡量与压力分布规律,分析了桥墩形状对绕流横向流速的影响。结果表明:圆形、矩形和尖端形桥墩绕流形成了卡门涡街,桥墩后侧周期性地脱落涡体,且绕流横向速度呈周期性正负交替分布;矩形桥墩绕流流线弯曲程度、涡体尺寸、高压-低压区域面积等最大,横向流速变化复杂且峰值最高(0.269 m/s);圆端形桥墩绕流流动规律简单,流线弯曲度小,无明显涡体脱落,且横向脉动流速小。数值模拟结果综合表明,圆端形桥墩排导能力最好,对船舶行驶影响最小,而矩形桥墩影响最大。 相似文献
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可变刚度板簧凸轮形支架的几何结构是影响架弹性特性的重要环节之一。结合汽车平顺性及板簧变形运动学的要求,对凸轮形支架几何形状设计进行了研究。所推导的公式适用于可变刚度多片板簧支架的设计计算。 相似文献
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变刚度板簧凸轮形支架的几何形状是影响悬架弹性特性的重要因素之一。文章结合汽车平顺性及板簧变形运动学要求,对凸轮形支架几何形状设计进行了研究,所推导的公式适用于可变刚度多片板簧的支架设计计算。 相似文献
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介绍华泰圣达菲轿车的电控高压共轨系统及可变截面增压器的组成及工作原理,给出D4EA柴油机的故障代码以及系统实测数据流。 相似文献
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新款奥迪A6装有防盗系统,该系统主要由防盗控制单元、报警灯、读出线圈和带脉冲转发器的点火钥匙等组成。 电子防盗控制单元是用来打开/锁止发动机控制单元的(通过W线),脉冲转发器的编码由固定码和可变码两部分构成的。其中可变码在每次起动时都变化,这样可 相似文献
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闽清大桥位于闽江中游,全桥8孔75米,长689.416米,上部结构采用等截面悬链线装配式钢丝网薄壁箱形拱。下部采用沉井基础腰形重力式墩,组合式桥台。桥全高44.4米。主拱圈由六片箱拱组成,每片箱拱分三节预制,每节重30吨,箱拱的安装是采用交通部公路规划设计院设计、西安筑路机械厂 相似文献
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介绍了所研制的小功率车用液体燃油加热器的特点。为提高热效率,避免高温燃气在换热过程中易直接由排气口侧流道短路逃逸的现象,对杯筒形热交换体底面上的放射状径向散热片采取径向片顶非等直径结构,以径向片顶直径大小不同分组,使各组散热片以靠近排气口侧的数量密度最大,其密度由下而上逐渐减小,至排气口对面一侧为最小;同时,将杯筒形热交换体底面放射状径向散热片的轴向片顶所组成的平面,设计成排气口侧高,对面一侧低的楔形。而将燃烧器设计成有利于气体流动,不易产生积炭的锥盖形燃烧室,并配以切向进气孔强化油气混合,使其充分燃烧。对燃烧器内的气体流动进行了模拟计算和分析。经验证,该加热器的设计是成功的。 相似文献
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为了研究大跨度斜拉桥超长拉索在不同流场特性下的高阶多模态涡激振动问题,以牛顿定律为基础,建立了考虑张力变化以及垂度效应的拉索结构振子方程,引入改进的Van Der Pol式尾流振子模型,以加速度耦合两非线性振子,提出了一种简便的拉索涡激振动流固耦合预报模型;采用二阶中心差分法,对两振子方程在空间域和时间域进行离散迭代求解,编制了拉索涡激振动的MATLAB计算程序,并验证了其可靠性。该方法为研究拉索涡激振动提供了一种新思路,可解决风洞试验和数值软件(CFD)不便模拟大长细比拉索结构的问题。基于提出的预报模型,以1根330 m超长拉索为研究对象,分析了拉索多模态涡激振动特性,探讨了不同流场特性对拉索涡激振动的影响。研究结果表明:均匀流作用下,拉索发生涡激锁定现象,以单一模态发生振动,随着风速的增加,拉索涡激锁定区间增大而最大振幅不发生改变;剪切流作用下,拉索发生多模态涡激振动,位移响应呈现"拍"的特点,振动频率分布在Strouhal涡脱频率范围内,存在2个或3个主导频率,主导频率全程参与振动,非主导频率间歇参与振动;拉索多模态涡激振动位移响应表现为行波-驻波并存的状态,随着风剖面指数的增加,涡激振动行波效应显著。 相似文献
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盘式制动器主要由制动盘、油缸(制动气室)、制动钳、油(气)管等部件,和液(气)压作动力源组成.盘式制动器是以旋转工作的制动盘(金属圆盘)的端面作摩擦(面)的,在其固定支架上安装有由摩擦(材料)(工作面由2~4块摩擦片)与其金属底板组成的制动(片),这些制动(片)及其张紧装置都装在横跨在制动盘两侧的夹紧钳形支架中,称为制动钳. 相似文献
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锦江人行天桥全长698 m,主桥部分上部结构为桅杆式斜拉桥,下部结构采用V形钢桥墩,主梁断面为左右不对称钢箱梁。为研究不对称钢箱梁断面的涡激振动特性,同时消除可能存在的涡激振动对主桥运营安全的影响,对主梁断面开展了1∶20节段模型风洞测振试验,针对主梁受气动干扰敏感和可调节气动外形的区域进行涡激振动气动措施研究。试验结果表明:不对称钢箱梁在前后两侧来流工况下,主梁均出现了涡激振动现象,但各工况下的涡振现象和风速锁定区间不同;对比了去除主梁栏杆和对栏杆间隔封闭的气动措施,采用对栏杆隔三封一能够抑制主梁的涡激振动。本研究所提出的制振措施可为类似工程研究提供参考。 相似文献
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(2)通断控制(由燃油泵开关)①发动机曲轴开始运转发动机曲轴开始旋转时,电流从点火开关lG端子流至EFl主继电器的L1线圈,接通主继电器。电流也从点火开关ST端子流至断路继电器的L3线圈,接通线圈,使燃油泵运转。发动机起动后,气缸开始吸入空气,使空气流量计内的计量板打开。这就接通与计量板连接的燃油泵开关,电流就流至断路继电器的L3线圈。 相似文献
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本文提出了产出效益的概念及其计算方法,运用主成分分析法对汽车运输企业的经济效益作了综合评价。在此基础上,推断出在正常年份内经济效益的变动是由可变部分和不变部分组成,并分离出了技术进步的贡献。 相似文献
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以某主跨390 m的独塔流线型钢箱梁斜拉桥为工程依托,采用风洞试验与计算流体动力学(Computational Fluid Dynamics,CFD)相结合的方法对流线型钢箱梁涡激振动机理与气动控制措施进行研究。首先,采用几何缩尺比为1∶30的主梁节段模型进行主梁涡振性能与气动控制措施优化研究;其次,采用CFD方法对主梁涡振响应进行流固耦合计算,将Newmark-β算法嵌入ANSYS Fluent用户自定义函数(User Defined Functions,UDFs)实现主梁结构振动响应求解,同时结合动网格技术实现主梁断面流固耦合分析;并根据判断条件来检索箱梁壁面上的网格单元,以获得主梁断面振动过程中的表面压力,然后结合主梁结构振动响应、表面压力以及流场特征等对主梁涡激振动机理进行分析。结果表明:该桥主梁原设计方案存在涡激共振现象,将梁底检修车轨道内移120 cm可有效抑制主梁涡振响应;主梁涡激振动响应的数值模拟结果与风洞试验结果吻合较好;检修车轨道内移120 cm后主要改变了箱梁下表面平均压力系数分布特性,且箱梁表面各测点脉动压力卓越频率不一致,有效减小了主梁涡激振动响应;流线型箱梁靠近迎风侧的“被动区域”对结构涡振响应贡献较小,背风侧“驱动区域”发生周期性旋涡脱落是影响流线型箱梁涡振的主要因素。 相似文献
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叠合梁断面通常为气动外形较钝的半开放截面,为漩涡的产生和发展提供了条件,容易发生涡激振动现象。过大振幅的涡激振动会影响行车舒适性,严重时将引起结构疲劳破坏,危及桥梁结构安全。如何有效解决涡激振动问题成为叠合梁桥抗风设计的关键。为了抑制该类主梁断面的涡激振动,以宜宾盐坪坝长江大桥为背景,通过1:60的节段模型风洞试验,研究了风嘴、中央稳定板、封闭栏杆、裙板、内侧隔流板、箱梁下导流板等常见措施对双箱叠合梁断面涡激振动性能的影响。研究结果表明:封闭斜拉索防护栏杆、内侧隔流板、梁底稳定板等措施均可不同程度地降低主梁的涡振振幅,但仍无法满足桥梁的抗风设计要求;竖直裙板可以使-3°和0°攻角下主梁的涡激振动消失,但对3°攻角的减振效果有限;在叠合梁中应用广泛的传统整体式风嘴无法降低宽幅双箱叠合梁的涡振振幅;采用安装在箱梁侧下方的三角形风嘴可以减弱箱梁边缘的流动分离,优化梁体的气动外形,从而使断面在各个风攻角下的涡振振幅大幅降低。将三角形风嘴与封闭斜拉索防护栏杆的方案组合后,可进一步降低主梁的涡振振幅,满足抗风设计的要求。所提出的叠合梁涡振抑振措施具有较好的工程适用性,可为同类桥梁的抗风设计提供借鉴。 相似文献
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发动机可变气门驱动的研究与进展 总被引:1,自引:0,他引:1
根据优化发动机性能对配气机构提出的要求、可变气门驱动机构采用的方式,对发动机各种可变气门驱动机构进行分类,介绍不同气门驱动机构的组成、工作原理、主要应用及其特点。 相似文献