魏荆输油管道总传热系数测定与分析

应用热平衡法测定了魏荆输油管道总传热系数,分析了管道总传热系数的测定原理,编制了输油管道总传热系数测定计算机程序,并说明魏荆输油管道总传热系数的现场测量方法和过程。通过1 a的现场测定工作,根据现场测定的管道运行数据计算了整条管道各管段在不同月份的总传热系数,各管段在不同月份的管道总传热系数是变化的,管道全年平均总传热系数为1.86 W/(m2.℃)。测量结果表明,管道运行的稳定性和管道运行参数的测量精度是影响管道总传热系数测定结果的主要因素。     

热油管道输送含蜡原油的轴向温降计算

在含蜡原油热油管道输送工艺计算中,根据比热容随温度变化的趋势,得出3个不同温度区域内的比热容表达式,分别将其代入能量平衡方程中,推导出热油管道输送含蜡原油的轴向温降公式,将其与苏霍夫温降公式进行对比。结果表明:应用该公式能更精确的计算出热站间距、出站温度,减少不必要的损失。     

绥中36-1CEP至终端上岸管道总传热系数分析

首先分别用理论分析法和管道实际运行数据反算的方法计算出了绥中36-1CEP至终端上岸管道的总传热系数,对计算结果进行了比较和分析,建议采用管道实际运行数据反算确定总传热系数.然后,进一步计算分析了总传热系数对管道温降及起输压力的影响,结果表明总传热系数对管道的起输压力和终点温度影响很大,总传热系数越小,管道的终点温度越...     

铁锦原油管道优化运行分析

通过对铁锦(铁岭-葫芦岛)原油管道投产后的运行数据及关键参数的跟踪与分析,不断调整、优化运行方案。在确保管线运行平稳安全的前提下,对管线总传热系数、管线热力配置、清蜡周期、调节阀开度进行了优化。2016年铁锦线燃料油单耗较2015年同期铁秦线下降50.31 kg/(10~4t·km);电单耗下降21.8 k W·h/(10~4t·km)。通过实际运行数据可以看出,优化后管道运行效率提升明显,能耗指标大幅下降。     

用预测-校正法计算埋地热油管道停输时的轴向温降

在充分考虑影响热油管道轴向温降的各个因素的基础上,并考虑油品物性(密度、比热容、黏度)和总传热系数随温度变化而变化,建立了热油管道停输时轴向温降的数学模型,模型还适用于有进分油点的管道,并用预测-校正法求解数学模型,最后进行了实例计算.该方法已应用在新疆油田的几条热油管道轴向温降的计算中,计算结果令人满意.     

海底单层保温管线总传热系数分析

总传热系数K是海底热油管道的运行管理中的一个非常关键的参数.文中通过对中海油涠洲11 -1油田至涠洲12 -1油田之间的海底管道总传热系数进行理论计算,并与投产前根据实际预热数据反算的总传热系数进行对比,得出理论计算的总传热系数与实际预热反算得到的总传热系数相近,同时指出海管接口的散热损失较大,海底管线应对接口部分进行...     

惠安堡-银川原油管道清管运行分析

文中从温度、压力、总传热系数3个方面,对惠安堡-银川原油管道清管作业进行分析。结果表明:永宁-银川管段因油温较低,管壁结蜡严重,清理杂质较多。多次的清管作业可有效清理管壁结蜡层,当管壁结蜡层被彻底清除后,导致传热系数增加,增加热损失,为此应制定合理清管周期。根据不同季节油温地温不同,采用综合热处理、热处理、加热及常温输送工艺,确保沿线各站油温高于凝点3℃,提高管线的适应性。     

聚丙烯塑料管水力摩阻系数试验研究

为了测定聚丙烯塑料管（PP—R）的水力摩阻系数λ，用高压水柱压差计实测了PP—R直管段在不同稳态流量下的沿程水头损失，同时用电磁流量计测得相应的管道流量值。根据水力学的相关理论，推导出用上述实测值计算聚丙烯塑料管水力摩阻系数的公式。通过对试验数据的计算和分析，确定了试验用聚丙烯塑料管的水力摩阻系数，并且建立λ与雷诺数Re关系的经验公式。     

油井地面集输管停掺水温降数值模拟

掺水混输不加热集油工艺正不断发展完善,集输管停掺水温降过程是指导该技术实施的重要依据,掌握其降温规律对确定安全停掺水时间、再掺水启动方案和停掺水检修安排都有着十分重要的意义。基于计算流体动力学理论,利用FLUENT对油井地面集输管道停掺水后的温降过程进行数值模拟,得出不同含水率与不同初始油温下管内油品的温降曲线。根据管轴中心温降曲线可将整个降温过程分为3个阶段,第一阶段温降速度最快,其余两阶段较慢,第一阶段自然对流作用占主导地位,第二阶段管壁油品开始凝结,自然对流逐渐消失,第三阶段传热方式仅剩导热,且作用较弱,整个管内油品的凝结时间长短与停掺水初始油温及管内液体的含水率有关。通过模拟计算可得详细的温降过程,为实际停掺水不加热集油工艺设计提供参考依据。     

近距离双线平行盾构施工引起的土体沉降计算

文章提出近距离双线水平平行盾构施工引起的总的土体沉降曲线符合正态分布规律,并对现有双线平行盾构施工引起的地面沉降计算方法进行了综述。针对现有各种方法存在的不足,建立了修正的二维Peck公式,可以计算双线平行盾构施工引起的深层土体沉降,同时能够考虑沉降曲线的不对称性。对计算参数取值进行研究,实测数据统计结果表明i总/i先跟h/D成明显的线性减小关系,提出了参数i总和η总的计算公式。首次提出两条隧道轴线的相对水平距离系数C=L/(h+R),认为总的地面沉降曲线形状与C值大小有关,本文公式适用于C0.6的工况。算例分析结果表明:本文方法预测值与实测值比较吻合,且计算比较简便。     

输油管道改造中工艺参数的确定与计算

河南油田某输油管道井～魏段存在热能损耗较大、工艺不合理、部分管段结蜡现象严重等问题。文中指出了工程改造中输油管道规模、输油工艺有关参数的确定方法,并简述了该段输油管道水力、热力计算选用的公式及其管径的选择方法。按加降凝剂和不加降凝剂两种运行方式分别进行全线水力和热力及运行能耗综合计算。从系统工作压力、投资及运行费用上综合考虑,该输油管段宜采用DN300保温管道不加降凝剂运行方式。     

管道风险分析指数评分法中分值调整初探

管道风险分析指数评分法中重要步骤之一就是确定影响管道事故因素的权重,各个管道风险因素在整个管道事故中所占的权重是不相同的。针对目前管道风险分析指数评分法基本假设之一（各因素的分值范围都是0～100分）,为了更加客观、准确、合理地反映各个风险因素对于管道事故的影响程度,提出并论述了依据层次分析法的数学逻辑性进行综合计算得出管道风险因素的权重,然后对评分法中各个因素的最高分值,根据其权重不同进行相应调整,从而增强评价者对风险因素的认识和评判能力,提高管道风险评价结果的准确性。     

特长公路隧道运营通风多模式转换及节能研究

为降低多竖(斜)井复杂运营通风系统的能耗，将运营通风多模式转换系统应用于特长公路隧道分段纵向通风中。基于隧道内回路风压平衡和通风网络理论，提出隧道通风模式初拟、极限交通承载量计算、动态化通风模式选择、射流风机台数确定及通风能耗对比优化的通风设计流程，研究多模式通风转换系统的运作方式，对比分析常规分段纵向通风方式和多模式转换通风方式的运营能耗。结果表明，隧道远期设计高峰小时交通量达到最大值3 137 veh/h时，需开启29组射流风机，此时隧道各段风速小于8 m/s；一天中31.25%的时段通过模式1即能满足通风要求，52.08%的时段需要通风模式4才能满足通风要求，多模式转换通风较仅通过模式4进行通风总功率减少20.71%；交通量小于1 726 veh/h时，3#竖井排风量可降低为93 m³/s，隧道内风机总功率可减少37.57%。     

大面积金刚砂水泥混凝土路面施工技术探讨

为提高金刚砂耐磨料与路面水泥混凝土的有效湿接,提升路面平整度及抗滑性能,文章结合广西沙吴高速公路工程案例,提出了兼顾经济性与抗滑性的金刚砂最佳撒布量确定方法,研究了保证双层材料湿接强度的施工控制措施,形成了路面平整度提升的关键施工步骤。现场试验结果表明：采用低坍落度混凝土时,砂浆层厚度宜控制在3～5 mm,金刚砂撒布量为2.5～3.5 kg/m²时既能保证粘结性,又利于平整度提升;根据通车6个月前后抗滑性能衰减情况显示,金刚砂水泥混凝土路面抵抗抗滑衰减性能较好。     

砂岩质高边坡加固效果及稳定性分析

为确定高速公路高边坡加固效果,本文以某高速公路砂岩及炭质砂岩高边坡加固为工程背景,采用折线滑动法进行稳定性分析,结合节理结构面调查情况赤平极射投影图对边坡加固进行设计,并对拟采用的加固方法结合土质进行验算,得出加固稳定系数大于1.25。然后对施工期间所采用的监测手段进行布置,利用长时间的现场实测数据与设计要求进行对比来反映实际加固效果,最后提出水平位移随时间变化趋势的方程,对未来边坡位移发展进行预测。结果表明：边坡累计水平位移在5～10 mm,测斜位移随深度增加也逐渐变小且基本保持稳定状态,即边坡设计加固合理,符合规范要求,边坡加固效果良好。拟合方程R²≈98%,拟合度良好,与实际较为吻合。     

鄯兰原油管道超低输量输送方案电耗分析

2008年冬季,鄯兰原油管道计划输量大幅度下调,仅为设计输量的1/4。为避免对泵机组造成损害、提高设备运行效率,提出采用间歇输送方式。根据不同输送方式（连续输送和间歇输送）确定可行的开泵方案,并计算泵机组电能消耗。从开泵数目、泵机组运行时间以及泵效这几方面对不同输送方案的耗电量进行了分析。比选结果表明：采用运行流量1 000 m3/h,单次输送110 h、停输48 h的间歇输送方案所消耗的电能最少,具有显著的经济效益。     

φ800mm土压平衡式模型盾构试验系统的研制

文章针对自主研发的φ800 mm土压平衡式模型盾构掘进系统,详细介绍了盾构机壳体、掘削系统、螺旋出土器、推进系统和控制台5个重要部件各自的结构形式、布局特点、参数确定及具体功能等,并指出该模型盾构试验系统可根据不同的需求开展原样土体掘进试验、相似模型试验,以及盾构近接施工等复杂条件下的模拟试验;通过在原样砂土地层中的掘进试验结果,分析了地表沉降形态与发展过程及地层损失率与地层位移间的关系;运用Peck公式对地表沉降进行了计算并与试验值进行了对比,验证了该土压平衡式模型盾构掘进系统的可靠性。     

乌鞘岭特长隧道F7断层围岩大变形段二次衬砌安全度分析

乌鞘岭特长隧道11#斜井处正洞在穿越F7断层时,由于隧道埋深大、断层岩体破碎、岩体完整性差、围岩自稳能力弱、受挤压影响等,开挖后围岩变形长时间不收敛,50天后的变形仍为2～4 mm/d,累计最大变形量已超过60 cm,部分地段严重侵限,不能满足<铁路隧道设计规范>关于施做二次衬砌的规定.如果二次衬砌及时施做,在软岩大变形条件下其安全度问题值得进一步深讨.文章通过现场量测和监测手段,并结合理论计算与分析,对已施工完毕的二次衬砌段的结构安全度进行了探讨,结果认为,目前乌鞘岭隧道F7断层二次衬砌结构的设计参数是可靠的和安全的,满足<规范>所规定的在软弱围岩地段的要求,建议及时施做二次衬砌.     

高压富水碎裂状岩层小半径曲线盾构隧道施工技术北大核心CSCD

在不良岩土工程条件下,盾构施工将会遇到刀具切削效果差、掘进参数设置不合理以及喷涌等技术难题。文章针对福州地铁高压富水、碎裂状岩层和长距离小半径曲线等施工难点,通过对滚刀切削力的理论计算,分析了刀具的力学性能,提出了合理的刀具配置、掘进参数和刀具更换时机;通过实践探索,采用了螺旋输送机改造、出碴控制和地面降水相结合的防喷涌措施;通过数值模拟方法分析了小半径曲线段盾构掘进开挖面稳定情况,并总结出了长距离小半径曲线段盾构掘进以及姿态控制措施。结果表明:(1)盾构机在碎裂状岩层中掘进时,岩块对于刀具的侧向冲击力很大,需对滚刀采取加固措施;(2)在总推力上升4 000～7 000 kN、扭矩上升1 000～1 500 kN·m、掘进速度小于10 mm/min时,应结合碴样情况,考虑在合适的时机进行换刀;(3)采用所研发的螺旋输送机防喷涌装置,结合地面降水和出碴控制措施,可有效减少喷涌的发生;(4)本工程盾构机在小半径曲线上长距离掘进过程中,轴线最大偏移量、管片安装高程偏差均满足盾构施工规范要求。     

高压富水碎裂状岩层小半径曲线盾构隧道施工技术

在不良岩土工程条件下,盾构施工将会遇到刀具切削效果差、掘进参数设置不合理以及喷涌等技术难题。文章针对福州地铁高压富水、碎裂状岩层和长距离小半径曲线等施工难点,通过对滚刀切削力的理论计算,分析了刀具的力学性能,提出了合理的刀具配置、掘进参数和刀具更换时机;通过实践探索,采用了螺旋输送机改造、出碴控制和地面降水相结合的防喷涌措施;通过数值模拟方法分析了小半径曲线段盾构掘进开挖面稳定情况,并总结出了长距离小半径曲线段盾构掘进以及姿态控制措施。结果表明:(1)盾构机在碎裂状岩层中掘进时,岩块对于刀具的侧向冲击力很大,需对滚刀采取加固措施;(2)在总推力上升4 000～7 000 kN、扭矩上升1 000～1 500 kN·m、掘进速度小于10 mm/min时,应结合碴样情况,考虑在合适的时机进行换刀;(3)采用所研发的螺旋输送机防喷涌装置,结合地面降水和出碴控制措施,可有效减少喷涌的发生;(4)本工程盾构机在小半径曲线上长距离掘进过程中,轴线最大偏移量、管片安装高程偏差均满足盾构施工规范要求。