典型冷作模具钢经强韧化奥氏体化后的过冷奥氏体中温转变研究

研究了典型冷作横具钢65Cr4W3Mo2VNb,Cr7Mo3V2Si 和 Cr12MoV 经强韧化奥氏体化后的过冷奥氏体中温转变,测定了其中温转变 TTT 曲线,求出强韧化奥氏体化后钢中基体含碳量,得出了奥氏体化温度和中温转变等温温度对下贝氏体组织的影响以及中温转变等温时间对下贝氏体量的影响规律,还得出了部分低温转变对随后中温转变下贝氏体形成孕育和和下贝氏体组织的影响特点,包括连续冷却和等温马氏体转变的影响规律.     

高碳高铬冷作模具钢共晶碳化物不均匀性的研究

研究了热处理对高碳高铬冷作模具钢共晶碳化物不均匀度的影响.结果表明,专门的热处理方法可使未经改锻的供应态 Cr12MoV 钢的共晶碳化物不均匀度山4～5级降低至2,1～2或1级,并可改善碳化物的形态.     

亚温淬火在渗碳中的应用

本文研究了渗碳后的热处理规范(包括亚温淬火)对渗碳钢18Cr2Ni4WA 的组织和性能的影响,表明与渗碳后一次常规淬火法相比,渗碳后采用亚温淬火时,心部由于获得了含有韧性相的细化的(α+γ)两相复合组织,使强韧性得以提高;表层由于加热温度较低,一方面碳化物溶解得少,另一方面奥氏体晶粒细,因此淬火后所得马氏体脆性小,残余奥氏体量少,从而工件变形亦小。     

Cr7Mo3V2Si钢表面改性复合强韧化工艺研究

研究了预渗氮和预渗碳对 Cr7Mo3V2Si 钢经强韧化处理后所得渗层的扫描断口形态、冲击韧性和硬度分布的影响.结果表明,Cr7Mo3V2Si 钢的含氮马氏体具有高碳马氏体形态和孪晶亚结构.渗层出现硬度峰值,表面硬度略低,表面硬度受控于残余奥氏体量,可通过冷处理而得到提高.建议对 Cr7Mo3V2Si 钢制冷作模具采用表面改性复合强韧化工艺,以提高使用寿命和改善其破坏形式.     

30Cr MnSi A钢亚温淬火时组织形态的观察

研究了30CrMnSiA钢亚温淬火前原始组织及加热速度对亚温淬火所获复合组织形态的影响,亚温淬火可获得针状,颗粒状和类针状复合组织,各种形态的复合组织中,未溶铁素体均分布于奥氏体晶界上,对加热保温过程中奥氏体的晶粒长大起阻碍作用,类针状复合组织中的铁素体和奥氏体晶粒的尺寸均比大颗粒状复合组织的细小,而与小颗粒状复合组织的相当,因此,与具有最佳强韧性的针状复合组织相比较,类针状复合组织的获得将有可能在保证强韧性不降低的条件下,简化热处理工艺。     

回火工艺对K110冷作模具钢组织性能的影响

利用不同的回火工艺对经真空淬火、深冷处理后的K110冷作模具钢进行回火处理,利用金相显微镜对钢进行组织分析,利用X射线衍射仪进行物相分析,利用洛氏硬度计进行硬度检测.结果表明:K110冷作模具钢经真空淬火、深冷处理、高温回火后的组织为大块一次碳化物;弥散分布于基体中的粒状碳化物;回火索氏体;隐针、针状马氏体以及残余奥氏体.提高回火温度后,组织中一次碳化物尺寸无明显变化,弥散分布的粒状碳化物含量增加,部分粒状碳化物尺寸变大,组织中残余奥氏体含量降低,硬度降低.与K110、SLD相比,Cr_(12)Mo_1V_1冷作模具钢中的一次碳化物粗大且呈网状,组织较差.     

Cr7Mo3V2Si钢的马氏体加下贝氏体复合组织的研究

研究了奥氏体化温度和中温等温时间对 Cr7Mo3V2Si 钢经中温转变后的硬度和组织的影响.结果表明,随奥氏体化温度升高,钢的硬度不断增加,下贝氏体晶粒急剧长大,随中温等温时间的延长,下贝氏体量增多,钢的硬度下降,超细化多要强韧化热处坤使 Cr7Mo3V2Si 钢的冲击韧性显著升高,使 Cr7Mo3V2Si 钢制 M12六角螺母冲头的使用寿命超过1万件.     

42CrMo钢复合热处理的研究

对４２ＣｒＭｏ钢进行了多种工艺试验，找出了较理想的提高强韧性的复合热处理方法，该方法可使４２ＣｒＭｏ钢在具有高强度的同时，又濉有较高的冲击韧性。     

Cr12MoV钢渗硼层脆性与耐磨性研究

采用粉末渗硼和膏剂渗硼对Cr12MoV钢进行表面改性,利用显微硬度法和划痕法声发射检测并分析了渗硼层表面脆性与敏感脆性,通过磨损试验对渗硼处理试样进行测试,并利用扫描电镜对试样磨损及磨痕形貌进行观察,研究了渗硼层的磨损机理。结果表明,Cr12MoV钢经渗硼处理后,渗硼层具有高硬度,并呈现一定的脆性,渗硼层的脆性属剥落脆性;Cr12MoV钢经渗硼后耐磨性有显著提高,渗硼层的脆性和硬度对耐磨性存在影响。     

冷作模具钢65Nb的渗碳复合强韧化

研究了冷作模具钢６５Ｎｂ经高温固体渗碳后采用淬火加多次回火，及不同时间等温淬火后的组织分布及硬度分布，同时对６５Ｎｂ钢５５０℃低温渗碳后的组织及硬度进行了分析。结果表明，６５Ｎｂ钢经渗扩碳复合强韧化后，由表面至心部存在硬度梯度，并于一定深度出现峰值，对于提高模具钢的耐磨性和抗脆断能力具有重要意义；低温渗碳可实现无形变地达到表面强化。     

0Cr13Ni5Mo马氏体不锈钢在静置长江水中的腐蚀原因探讨

由0Cr13Ni5Mo马氏体不锈钢与Q345碳钢复合的复合钢板焊接制作的某大型水利排砂钢管设施,在静止长江淡水条件下出现严重点蚀.通过距焊缝不同距离的不锈钢表面的腐蚀电位、点蚀击穿电位、重钝电位的电化学研究以及其金相组织和元素(Cr,C)含量变化等分析发现:焊接加工中的热效应导致马氏体不锈钢某些部位的表面Cr含量降低,晶粒与晶界处出现C的聚集,金相组织粗大,从而优先产生点蚀.讨论了不同焊接工艺热影响作用,焊接电流越大,热效应越明显.     

冷作模具钢的低应力磨粒磨损特性

本文通过三种冷作模具钢LDI、65Nb和Crl2MoV的橡胶轮磨损试验和松散磨粒磨损试验,以及磨损表面的SEM形貌观察,分析了试验钢的低应力磨粒磨损特性,同时研究了组织和力学性能对耐磨性的影响。结果表明:低应力磨粒磨损的耐磨性主要取决于材料的硬度,淬火态组织的耐磨性最好。     

LZ50车轴钢中的混晶组织

对具有不同原始组织的三个炉号的LZ50车轴钢进行了不同工艺的热处理,用金相方法分析了晶粒度的变化规律,比较了钢中微量元素Al、Ti含量与晶粒度的关系,结果表明：具有混晶组织的LZ50车轴钢加热到Ac1~Ac3之间时晶粒细化,但超过Ac3温度后即出现混晶,且不同钢中混晶倾向与原始状态的相同;钢中微量元素Al、Ti含量越高,混晶倾向越严重;高温固溶、低温析出预备热处理可以改变晶粒长大倾向,消除混晶组织.在此基础上对LZ50车轴钢的混晶原因进行了讨论.     

Cr5MoV钢的残余奥氏体量对其性能的影响

本文通过不同的奥氏体化温度、冷却方式和回火温度,对 Cr5MoV 钢的残余奥氏体量的变化对其性能的影响进行了比较系统的研究,以期在容易生产和降低成本的前提下,进—步推广该钢种和代替 Cr12钢的应用。     

LZ50车轴钢中的混晶组织

对具有不同原始组织的三个炉号的LZ50车轴钢进行了不同工艺的热处理,用金相方法分析了晶粒度的变化规律,比较了钢中微量元素Al、Ti含量与晶粒度的关系,结果表明:具有混晶组织的LZ50车轴钢加热到Ac1～Ac3之间时晶粒细化,但超过Ac3温度后即出现混晶,且小同钢中混晶倾向与原始状态的相同;钢中微量元素Al、Ti含量越高,混品倾向越严重;高温固溶、低温析出预备热处理可以改变晶粒长大倾向,消除混晶组织.在此基础上对LZ50车轴钢的混晶原因进行了讨论.     

钒对高铬锰白口铸铁组织和性能的影响

探讨了钒以及热处理工艺对高铬锰白口铸铁组织和性能的影响。结果表明:在高铬锰白口铸铁中加入一定数量的钒,能细化晶粒,改善碳化物的形态和分布,提高力学性能。在含钒量为0.25%~0.5%时,热处理温度为1 000℃时,其力学性能最佳。     

热处理工艺对Cr12MoV钢耐磨性能的影响

本文比较了Cr12MoV钢经一次硬化处理和二次硬化处理后的耐磨性,试验结果表明:经二次硬化处理后,由于粗大碳化物的数量减少、形态改善,从而提高了其耐磨性。     

LD钢制作钢板弹簧中心孔冲头的应用研究

本文研究了热处理工艺对LD钢制作钢板弹簧中心孔冲头的机械性能和使用寿命的影响规律,结果表明:用LD钢制作钢板弹簧中心孔冲头,经1120℃淬火、540℃高温回火处理后可以获得较好的机械性能;经1140℃淬火后深冷处理再在540℃高温回火,可以获得最佳的综合机械性能,其使用寿命比Cr_(12)MoV钢作钢板弹簧中心孔冲头的寿命分别提高7倍和9倍。     

再用轨全长热处理的研究

采用欠速淬火工艺对再用轨进行全长热处理，对经过热处理后的再用轨和普通再用轨的力学性能如冲击韧性，断裂韧性，疲劳强度，残余应力，硬度及金相组织等进行了对比实验，结果表明，经过欠速淬火后，再用轨的强韧性和塑性有明显提高，并结合铺设实施，探讨了欠速淬火提高钢轨强韧性能的原因以及它与使用性能的关系。     

焊前组织对12Ni3MoV钢HAZ的组织和韧性的影响

本文用焊接热模拟方法研究了12Ni3MoV钢焊前组织对HAZ组织和韧性的影响。结果表明:(1) 12Ni3MoV钢的临界区处理和调质处理的两种焊前组织对HAZ晶粒严重长大区的组织和韧性的影响有明显差别。(2) 与焊前为调质处理的组织相比较,临界区处理的组织,焊后晶粒度的级别约高二级;t_(8/5)为15和22秒时的组织中的粒状贝氏体多15％左右;脆性转变温度高40～50℃;-45℃时的冲击值低1～1.5kgf·m。