前推连杆组合式举升机构设计

本文举例说明前推连杆组合式(马勒里式)举升机构设计方法。文章选择各构件的几何尺寸、液压缸型号、各铰支点的坐标,计算出液压缸的伸长量、推力、工作压力及拉杆拉力,与所选液压缸额定值对比,确定设计的合理性。     

雪铁龙C5 2.0 EW10A发动机正时皮带校对方法

一、发动机正时皮带的拆卸(1)首先断开车辆蓄电池的负极电缆接头。(2)用举升机举升车辆,使两个前轮离开地面。(3)拆下发动机装饰罩盖。(4)松开发动机供油管并将其移至一旁。(5)拆下发动机附件传动皮带。(6)将发动机固定在吊具上(通过发动机上的两个吊耳),使用车间举升机将其举升到合适位置。     

大跨度地锚式斜拉桥无轴力中间铰维修校正施工

郧县汉江大桥为(86+414+86)m地锚式预应力混凝土斜拉桥,跨中设置4个无轴力中间铰(4个闭合钢箱),无轴力中间铰可以纵向滑移,同时传递桥梁剪力与弯矩。由于运营过程中索力变化、结构自身收缩徐变和桥梁风雨活荷载振动,无轴力中间铰往一端滑移后导致其发生一端卡死、一端可滑移的现象。为了使无轴力中间铰归位并保持两端可自由滑移的工作状态,通过病害情况调查,根据无轴力中间铰钢箱偏移调查结果,结合其工作情况,拟定了施加外力法、温差位移法和调整标高后施加外力法3种维修方案。该桥按照施加外力法方案,在无轴力中间铰钢箱端头安装反力架,反力架与钢箱刚接,利用千斤顶顶推反力架,反力架受力后通过刚性连接拖拉钢箱,成功将4个无轴力中间铰钢箱拖拉至设计位置。     

车辆拆装检修小技巧

(1)安装活塞连杆组在汽车维修中,向缸套内安装活塞连杆组时,苦无专门的活塞环卡箍使活塞限位,不仅容易折断活塞环,而且装配困难。这时采用两块旧轴瓦片,用手将这两块瓦片紧紧地夹住活塞环(及活塞),然后用锤把轻轻一推,活塞连杆组便非常顺利地装入缸套。可省时省力简单方便。     

铲运机的发展和现状

三、铲运机的结构和工作原理轮胎式自行式铲运机(参见图1)由牵引车1、转向枢架2、拱架3、铲运斗4和后轴等构成。牵引车上装有发动机、传动装置及驾驶室。图5为 CL7型7～9米~3自行式铲运机传动示意图。如图1所示,转向枢架2通过一垂直铰和     

型钢-混凝土组合加固装配式空心板梁桥铰缝破坏模式及工作性能研究

为解决装配式空心板梁桥铰缝失效而产生单板受力难题,采用型钢-混凝土组合加固(顶板加固法)装配式空心板梁桥铰缝,以浙江省高速公路某13m装配式空心板梁桥为背景,对加固后铰缝破坏模式及工作性能进行研究。采用有限元软件分别建立铰缝局部(试件)有限元模型和空心板梁整体有限元模型,分析破坏状态下铰缝试件的应力特性和裂缝发展情况,计算跨中偏载作用下空心板梁的挠度特性、应力特性以及荷载横向分布系数变化规律。结果表明:型钢-混凝土组合加固能改变铰缝的传力方式,加固后铰缝破坏模式由弯剪破坏变为弯曲破坏;型钢-混凝土组合加固能显著改善铰缝的工作性能,提高空心板梁桥的承载能力以及加载刚度,促进多片板梁的协调变形,有效减小加载区域板梁与邻近板梁的荷载横向分布系数差异,避免出现单板受力;加固后的装配式空心板梁桥荷载横向分布系数理论计算建议采用刚接板梁法。     

考虑铰缝损伤的装配式空心板梁桥荷载横向分布系数计算方法

为准确计算装配式空心板梁桥铰缝损伤后跨中截面荷载横向分布系数,以5片空心板组成的装配式梁桥为研究对象,基于铰接板梁法,考虑铰缝损伤,提出修正铰接板梁法。基于铰缝损伤的受力特性(铰缝抗剪刚度变小,使铰缝两侧的空心板间产生附加挠度Δwi),引入铰缝刚度分配系数ξi和协同工作系数i,根据相邻板梁在铰缝处竖向相对位移为0的变形条件,推导出铰接力gi正则方程并求解,采用铰接力gi与荷载横向分布影响线竖标值ηij的对应关系,计算荷载横向分布系数。采用该方法计算4×13m简支钢筋混凝土空心板梁桥跨中荷载横向分布系数,并与荷载试验、有限元法及传统铰接板梁法的结果进行对比。结果表明:该方法的计算结果与桥梁荷载试验的结果较相符,验证了该方法的有效性。     

MW功率级超低转速超大排量液压泵

为使MW功率级风力发电机能利用液压驱动,达到省去增速机和变流器从而降低成本、实现地面同步高质量发电的目的,提出了一种由风轮直接驱动、传递MW功率级的超低转速超大排量液压泵技术方案,并基于ADAMS建立了该液压泵的参数化样机模型,进行了方案分析、运动解析、液压缸设计和流量特性等仿真研究,结果证明该液压泵方案可行,可进一步优选参数并实践应用。     

基于Windows CE的智能车载仪表设计

随着电子技术在汽车产品上的广泛应用,汽车仪表已由原来传统的组合仪表向嵌入式智能车载仪表转向,未来汽车仪表将承载更多信息系统的功能。本文使用windows CE的ARM9作为开发平台,使用CNN总线技术进行信号的相互传输,使车载仪表处理速度更快、功能更强大、更智能,同时可以节约成本,降低功耗,具有很强的可扩展性。     

基于摇摆机械铰连接的自复位桥墩抗震性能研究

为减少自复位桥墩的摇摆界面可能由压力造成的混凝土压碎和预应力损失，同时加快预制桥墩与承台的连接速度，基于某采用钢筋提供耗能能力及恢复力的可恢复铰(简称RH铰),提出一种新型摇摆机械铰。该新型摇摆机械铰(简称摇摆铰)首先将RH铰的普通钢筋改为无粘结预应力筋和U形耗能器，分别为桥墩系统提供自复位能力和耗能能力，形成球形机械铰(简称球形铰),再增大支点与墩中心线的距离使重力提供稳定力矩。对该摇摆铰与球形铰结构构造进行对比分析，推导摇摆铰桥墩和球形铰桥墩的荷载～位移关系，对比2种桥墩的滞回曲线，并以某四跨连续梁桥为背景，采用非线性时程分析方法对比分析采用摇摆铰和球形铰桥梁的地震响应。结果表明：摇摆铰桥墩的滞回曲线呈典型的旗帜形，而球形铰桥墩的滞回曲线可用弹塑性曲线表示；在相同条件下，摇摆铰桥墩比球形铰桥墩具有更强的水平承载能力和自复位能力；与采用球形铰的桥梁相比，采用摇摆铰的桥梁中墩处主梁峰值位移更大，中墩墩底剪力相近，残余位移更小，自复位性能更优。     

恢复本田轿车音响系统工作的方法

本田轿车的型号较多，其中约80％的本田轿车装备有音响防盗系统。在其音响液晶显示屏上方有“ANTI THEFT”(防盗)字样，并且，在点火开关断开(OFF)后，位于音响液晶显示屏下方的红色指示灯还会不停地闪亮。一旦蓄电池电源线路断路，“Back-up”熔丝熔断或音响系统电源插头松动，音响防盗系统就会锁死音响系统，使音响系统停止工作。在排除故障后，只有给音响防盗系统输入正确的音响密码，音响系统才能恢复工作。     

美国车系故障实例分析——克莱斯勒车辆系统故障快速检修

故障现象:点火开关由OFF转至ON后10秒,发动机起动运转后5秒,车辆安全气囊(SRS)指示灯一直保持灯亮状态。 故障分析:将点火开关转置于OFF,拆开电瓶,正负极电线,打开各种类用电器,将SRS安全气囊系统的电力耗尽,本过程持续时间要达3分钟以上。其目的在于防止维修车辆安全气囊过程中,因不慎将安全气囊引爆,从而造成不必要的损失。 首先拆开双安全气囊总成下方之黄色2号端子接头。在仪表板中部下方找到SRS安全气囊电脑控制盒。检查电脑     

东风雪铁龙世嘉1.6L 16V(TU5JP4)发动机正时皮带校对方法

一、拆卸发动机正时皮带用举升机将车辆举起来,使两前轮离地面。断开发动机舱内的蓄电池负极电缆线接头和相关电器线束、各传感器的插接器,发动机供油管路及进气管路的连接以免干涉发动机正时皮带拆卸的具体工作。拆卸方法:(1)发动机附件皮带。(2)曲轴皮带轮(如图1中3所示)。     

手提式电动气门座铰磨机

手提式电动气门座铰磨机主要由电磁机座、磨头和操纵机构组成。图1是手提式电动气门座铰磨机的结构图,图2是它的外貌及其附件,图3是电气线路图。该机体积小、重量轻、结构紧凑、操作方便。使用时,先将铰磨机安放在事先经过清洗过的气缸盖(或气缸体)平面上(见图4),接通电源,装上定心杆,调整磨头与气门座中心,开启机座电磁开关,使机座产生磁性,使它固定在气缸盖平面上。然后根据气门座角度选装铰刀,开启电动机,操纵进给机构进行磨削。     

奔驰汽车发动机燃油喷射系统的故障自诊断

奔驰轿车发动机都装有故障自诊断系统,当汽车发生故障时,驾驶员或维修人员可利用故障自诊断系统,获得汽车故障及其部位的有关信息。奔驰轿车自诊断装置美规车配备有9孔圆形、38孔圆形和16孔方形诊断测试接头。现将16孔方形诊断测试接头检测汽车故障程序及故障码介绍如下。1.利用按键读取故障码 (1)点火开关置“ON”位置,不起动发动机。 (2)按住诊断接头上按键,4秒钟后松开。     

连杆液压校正机

连杆在工作时,由于发动机超负荷和突爆而承受强大冲击压力和惯性力,使其产生弯曲和扭曲。因此在修理时,必须根据汽车修理部颁标准,即弯曲度误差在100毫米长度上不超过0.03毫米,(100:0.03),扭曲度在100毫米长度上应小于0.06毫米(100:0.06)的规定进行校正。校正连杆的方法,一般采用手工操作,     

推广梳形电焊条熔槽焊接法的几点体会

梳形电焊条熔槽焊接法是进行钢筋接头手工电弧焊接工艺中比较先进的方法,在没有阻焊机的情况下,我们在装配式桥螺纹钢筋骨架的钢筋对头焊接工艺中全面推广。有以下几点体会: (一)优越性 (1)提高了焊接效率。过去的对头焊接必须将钢筋接头踞成V形和用单焊条进行焊接,焊一个接头需40分钟左右的时间。采用此法仅3分钟(包括辅助工作时间),提高效率13倍。 (2)保证焊接质量。用梳形焊条熔槽焊接时电流较强,电弧温度较高,溶液较多,因此钢筋和溶液结合块,容易熔透,从而保证了焊接质量。     

桥梁群桩基础非线性受力特征及影响参数分析

作为与墩身一起共同构成抵抗水平地震作用的结构构件,桩基础的抗震设计方法及计算模型将影响着桥梁工程的整体抗震性能。由于桩基础的非线性同时涉及到地基土及桩身构件的非线性,因此其非线性特性极为复杂。提出了群桩基础非线性静力计算模型,并通过拟静力试验进行了验证。利用该模型系统研究了群桩基础的非线性受力特征,总结了主要参数的影响规律。研究结果表明:(1)提出的群桩基础非线性静力计算模型可较好地模拟地基土及桩身的非线性。采用分布PM塑性铰可模拟变轴力作用下桩身的弹塑性,追踪桩身塑性铰的产生过程及分布特征。(2)群桩基础中的单桩初始屈服后,群桩基础承载能力还可继续增加,单桩屈服对应的水平荷载并不能代表群桩基础的水平极限承载能力。(3)提高桩身配筋率能同时提高桩基础的极限承载能力与极限位移,提高桩身含箍率可显著提高桩基础的极限位移。(4)墩高对桩身塑性铰分布影响较大。增加墩高时,塑性铰的分布逐渐向桩顶移动。对于高墩桩顶为薄弱部位,而对于矮墩地面以下某一部位桩身截面为薄弱部位。     

东风标致307紧急制动辅助系统(下)

(5)饱和后的快速制动(如图13、图14所示)驾驶员快速踩下制动踏板并超过了比例改变的界限(580．8mm／s),传动杆快速位移,延伸分配器(5)快速移动比例变动杆(27),压紧阀门弹簧(28)并与快速活塞(29)接触。比例改变阀门A关闭。主缸压力只施于比例传动杆(27)的一小部分区域S2。在这一位置,延伸反应器上的反作用力(F2)大小由S／S2区域的比例来确定。S2区域比S1区域小时,制动     

纯电动汽车学习入门(二)——纯电动汽车概述(下)

正(接上期)5.慢充口、快充口各车型慢充(交流)口、快充(直流)口安装位置不统一,举例如图27所示。慢充口设有7个插孔,中间3个插孔为左零(N)、右火(L),中间是保护地线(PE);快充口设有9个插孔,中间两个插孔为左高压负极、右高压正极,下方粗孔是保护接地线(PE),如图28所示。