带MK31-1型稳定器的MK46鱼雷空中弹道分析

本文对ＭＫ３１－１型稳定器及其十字形伞的特性进行了分析，着重对伞衣收口对扩大空投鱼雷投放使用区域的好处和使用该脱伞装置所带来的问题进行探讨，并对该空中弹道进行了计算和分析，给出了ＭＫ４６鱼雷使用ＭＫ３１－１型稳定器的投雷使用弹道射表。     

试样极限塑性和船舶触礁模型试验校准计算

船舶碰撞与搁浅时的结构损伤是一个复杂的动态非线性过程。国际船舶与离岸结构会议碰撞与搁浅委员会（ISSC－V.3)组织其成员进行了两项专题研究：（1）材料极限塑性极限应变试验数据用于有限元模型计算时的尺度修正系数；（2）各种计算方法用于船舶搁浅（触礁）计算的准确性。介绍了作者承担上述两项研究的成果，给出了极限塑性极限应变的尺度修正系数的计算方法和结果，论证了非线性有限元显式积分方法及MSC／Dytran软件用于搁浅计算的准确性。     

模拟波浪在斜坡上爬落的K—ε紊流模型

利用水深平均的Ｋ－ε紊流模型模拟波浪在斜坡上的爬落、离散格式选有Ｌａｘ－ｗｅｎｄｒｏｆｆ格式，直观的予测－修正－光滑过程用于处理移动边界问题。对崩波、破碎立波，激波的计算，表明模拟所得的紊动粘性系数分布，定性上反映了客观规律，对爬高，落深值的计算取得了与实验吻合的结果，在对波浪爬落速度分析时，发现了一些不同于以往实验研究的结果。     

疏浚工程CAD程序设计

用计算机计算疏浚工程设计项目，如挖槽工程量计算，开挖前后水面线及流场计算等，在水面线计算中，对动能修正系数作了处理，克服了人为在１．０－１．１之间取值的任意性，在流网计算中，把局部调高于计算水位的部分暂时“砍”至水下，做为单一河床处理，本程序还附有一套绘图程序。     

塑性区模型损伤修正及其对声发射活动的影响

文章采用损伤力学方法对Dugdale塑性区模型进行修正,研究损伤分布对裂尖塑性区的影响。修正的塑性区模型与Dugdale模型、Irwin模型进行了比较,结果令人满意。又通过该模型,研究声发射总计数N与应力强度因子K及塑性区半径ry之间的关系,与实验结果一致。说明可采用宏观变量ry来描述声发射活动中的微观损伤变化,有利于从多角度揭示产生声发射源的机理,适于工程应用。     

声发射技术对材料疲劳过程的损伤特征的研究

文章考虑损伤效应,研究材料疲劳过程损伤特征及相对应的声发射活动性.导出的疲劳损伤演化方程具有与声发射活动相似的Paris公式形式,发展了研究裂纹声发射活动的损伤力学方法.又通过分析损伤对塑性区尺寸的影响,提出塑性区损伤修正模型.采用该修正模型的预测结果与实验结果基本吻合.并以声发射参数为损伤变量提出声发射活动中的损伤发展规律.经试验数据分析,文中提出的塑性区修正模型可以较好地反映声发射活动规律,损伤发展规律符合试验观察结果.     

钢筋混凝土框架结构塑性设计的讨论

介绍了钢筋混凝土框架塑性设计的优点,分析框架结构的承载力极限状态和正常使用极限状态,以及几种主要失效形式,说明塑性设计中需要的几方面的假设。对比国内外对超静定结构塑性设计中关于塑性铰区计算公式的选取,以及对优化设计的分析,给出对钢筋混凝土框架结构设计的一点建议。     

表面磁体永磁电机主磁场的分布特性

通过解析延拓的场模型,对表面永磁体永磁电机工作气隙中主磁场的分布特性－气隙系数Ｋδ、电枢计算长度Ｌδ和计算极弧系数α’ｐ,用解析法求解三个参数的数学表达式。经过适当修正,得出它们的工程计算公式,这些公式不仅有较高的计算精度,也大大简化了工程计算,多年的产品开发研制实践验证了这些公式的正确性。     

永磁电机的槽效应和轴向边缘效应

本文对表面磁体永磁电机的槽效应和轴向边缘进行解析研究，求取气隙系数Ｋδ和电枢计算长度ｌδ的数学表达式，经过适当修正，得出它们的工程计算公式。     

基于双模量理论的高强度钢环肋圆柱壳 总体稳定性塑性修正方法

文章基于矩形截面压杆的双模量理论和高强度钢的材料弹塑性本构关系,建立了环肋圆柱壳结构总体稳定性塑性修正曲线及修正方法,结果表明,模型的计算结果与静水外压试验测得的塑性失稳压力值及有限元结果符合情况较好,压杆双模量理论模型虽然和环肋圆柱壳实际结构存在差异,但由此得到的塑性修正方法仍具有较好的工程精度,在应用于高强度钢环肋圆柱壳总体稳定性计算时适应性好,且形式简单,便于运用。     

单浆船的性能预报—伴流分数尺度效应修正的探讨

本文在“１９７８年ＩＴＴＣ单浆船性能预报方法“＾（１）的基础上，对其中计算实船伴流分数的公式进行了修正，即将实船伴流分数与船的粘性阻力系数间建立了ｎ次幂函数关系，然后通过一定数量的实船－船模相关分析回归求得待定指数ｎ为１．８。最后用修正后的伴流分数公式对一系列实船性能进行了预报，此结果弥补了按１９７８年ＩＴＴＣ单浆船性能预报方法预报的功率、转速偏低的缺陷。尤其对船舶处于纵倾状态下（５０％ＤＷＴ，２     

船用气水分离器流场的数值模拟

本文提出了一套船用燃气轮进气气水分离器曲折流场的数值计算方法，运用Ｋ－ε二方程湍流模型求解Ｎ－Ｓ方程，通过交错网格的压力积分求出了压力场。对不同结构参数的滤器进行了计算分析，找出了最优结构参数的选下范围，计算结果与实验值进行了比较，吻合良好。     

残余应力下自紧厚壁筒结构的应力强度因子计算

本文比较详细地介绍了用权函数法计算在残余应力作用下厚壁筒结构应力强度因子的计算方法，为自紧厚壁筒的断裂，疲劳及寿命分析提供了很好的计算Ｋ１因子的方法。     

荷兰船模水池B系列螺旋桨新旧图谱的比较

本文详细介绍了荷半船模水池１９７８年版Ｂ系列螺旋桨图谱的几何尺度、图谱的新旧表达形式，在计算Ｋ１、Ｋｑ的回归系数的基础析旧图谱在性能及叶剖面截面形状的变化进行了比较，供设计人员设计时参考。     

机械式自动变幅摆的设计分析

本文以俄式ＡＫ－１７６Ｍ７６ｍｍ舰炮的自动装填摆为母型，重点阐述此型摆的设计方法及设计计算中的注意事项。     

用实数同伦法确定机械优化问题的多个解

提出用实数同伦法＾「１」确定机械优化问题的多个解的方法。其核心思想是：根据Ｋ－Ｔ条件将一个非线性规划问题转化成一个非线性方程组的求解问题，并用实数同伦法在实数域上数值求解该非线性方程组，进而获得原优化问题的所有或绝大多数局部最优解。文中建立了统一的求解模型，并解决了数值计算中的若干问题，从而使本文提出的方法达到了较为实用的程度。     

裂纹尖端塑性区三维有限元分析

裂纹尖端塑性区的大小与其三维约束状态有关,而三维约束状态不仅与板厚还与外载荷、材料性质有关.因此不论是薄板还是厚板,用平面应力或者平面应变来模拟其状态都有局限性.现阶段对于三维约束状态下的裂纹还没有一个公认的可以准确计算塑性区大小的公式.文章用有限元对小范围屈服下,含Ⅰ型中心穿透裂纹板裂纹尖端的三维塑性区进行了研究,分析了硬化指数、屈服强度以及泊松比对塑性区大小的影响.计算从平面应力逐渐过渡到平面应变,结果与现有理论的预测结果进行比较,进而给出了一个计算裂纹尖端塑性区大小的计算公式.     

斜坡接岸码头面板波浪上托力出现类型和统计分布

码头面板波浪上托力具有明显的随机性，规则波试验得到的结果也相当离散。通过对１：１．５斜坡接岸砂面板波浪上托力出现类型和统计特征的分析说明这一特点。当码头面板在静水面以上的高度超过一定范围时，对应每个试验，波浪上托力出现可能性具有一定的随机性，这种随机性称作“出现类型”出现类型分为不出现，偶然出现，间歇出现，连续出现四种。采用Ｋ－Ｓ法，对同一试验条件得到的全部波浪上托力数据的分布概型作了检验，计算结     

基于能量原理的断裂力学参数Kc与KIC之关系

用断裂力学分析问题时,广泛应用的是Ｋ判据。本文从Ｇｒｉｆｆｉｔｈ能量理论出发,讨论了延性金属裂纹扩展的能量平衡关系,提出了裂类塑性区的变形缩聚模型假设,并以此为基础,建立了延性金属材料的Ｋｃ和ＫＩＣ的关系式,为断裂强度设计和断裂失效分析提供实用的估算公式,也为揭示断裂力学参数间的本质关系作了有益的探索。     

高压氧对MPTP引起的小鼠帕金森综合征行为,超微结构和生化…

目的：探讨高压氧（ＨＢＯ）对帕金森病可能的治疗作用。方法：对用１－甲基－４－苯基－１，２，３，６－四氢吡啶（ＭＰＴＰ）制备的Ｃ５７ＢＬ小鼠帕金森综合征模型分别在注射ＭＰＴＰ后７天、１天和１小时内开始用ＨＢＯ处理，每日１次，共７次。按不同的ＨＢＯ处理方式分组，从行为、病理改变和黑质纹状体区多巴胺（ＤＡ），３，４－二羟苯乙酸（ＤＯＰＡＣ）和高香草酸（ＨＶＡ）的含量测定等几方面与对照组进行比较。结果：Ｈ