LNG运输船独立C型货舱蒸发率实测验证计算方法

对实际运行中货物系统温度、压力、充分等参数进行监控,利用称重法,选取单个货舱,按照IGC规则计算蒸发率,考虑到蒸发率通常会受到液罐隔热的导热系数、LNG组分、环境温度、液罐压力、充灌率、船舶状态等因素的影响,对计算蒸发率进行修正,得到货舱的实际蒸发率。     

C型液舱LNG运输船测量蒸发率的计算与修正

日蒸发率是液化天然气(Liquefied Natural Gas, LNG)运输船建造过程中必须考虑的重要参数,采用国内某型船实测的蒸发率数据,初步研究和探讨基于C型液舱小型LNG运输船实际测得的蒸发率,进行计算和修正的方法,为后续设计一套适用标准的LNG运输船测量蒸发率计算和修正方法提供参考。     

独立C型液货舱的传热分析及蒸发率计算

在分析影响LNG船液舱蒸发率的主要因素基础上,对液货舱热负荷进行定性分析。介绍普通型绝热液货舱的热负荷计算方法和公式,液货舱蒸发率的定义和计算方法以及C型液货舱绝热层厚度的设计和计算思路。以某小型LNG船为例,对单圆筒型C型独立液货舱进行传热分析及绝热层厚度计算,以满足蒸发率要求。     

LNG船MOSS型液舱蒸气绝热应用分析

介绍液化天然气运输船液货舱隔热的重要性,分析了蒸气绝热技术的原理和实际应用方案。给出了蒸气绝热数学模型、蒸发率的计算方法,再以125000m。母型船为实例进行仿真计算,计算结果与实船进行比较分析。得出MOSS型液货舱采用蒸气绝热技术后大大降低了蒸发率。最后提供了液货舱蒸气绝热系统优化设计方案。     

不同初始含水率红黏土蒸发实验研究

为了研究实际情况下红黏土的蒸发过程,设定不同含水率的红黏土的蒸发试验。首先在土柱中填充红黏土,按照一定比例设置不同初始含水率的土柱试样,然后进行蒸发试验,通过测量不同土柱重量的变化,得到土柱的蒸发曲线,通过对蒸发曲线进行分析得到:当土壤初始含水率为40时,蒸发速率基本一致,当土壤初始含水率为介于40～10时,蒸发过程分为常速率阶段和减速率阶段。     

纳米流体重力热管启动性能的试验研究

对去离子水、不同浓度和不同充液率的TiO2/H2 O纳米流体重力热管进行了测试,给出了这些热管启动过程的温度分布图。结果表明：在恒温水浴加热的试验条件下,与去离子水热管相比,纳米流体热管蒸发段启动温度低并且启动时间短,其蒸发段和冷凝段的最大温差与去离子水热管相比较低;在50％～70％充液率范围内热管蒸发段的启动时间随着充液率的增大而增加;热管启动时间随着加热温度的升高而缩短;热管倾斜角度较小的情况下将使其启动性能变差。     

薄膜式液化天然气运输船船体温度分布的研究

本文采用有限元程序ANSYS,选用热分析单元,以一艘138000m3的LNG运输船为研究对象,计算出船体各部分的温度分布及日蒸发率。计算结果表明,LNG船的热维护系统是有效的,计算的日蒸发率值和国外实际测量数据相吻合。     

LNG船液舱预冷中甲烷双液滴自然对流传热特性分析

针对液化天然气（Liquefied Natural Gas，LNG）船液舱喷雾预冷过程中上下垂直的双液滴在自然对流条件下同种蒸汽中液滴之间影响研究的欠缺，运用计算流体力学（Computational Fluid Dynamics，CFD）方法，基于气液界面能量守恒原理，对不同温差、粒径和相对距离条件下甲烷双液滴自然对流传热特性进行分析。研究结果表明：液滴表面热流密度、传热量和质量蒸发率随温差10～190 K的增大而线性增大；液滴表面热流密度随粒径0.1～2.5 mm的增加先快速减小后缓慢减小，传热量和质量蒸发率随粒径的增加而快速增加；上液滴表面热流密度、传热量和质量蒸发率随相对距离10～70的增加基本不变，下液滴表面热流密度、传热量和质量蒸发率随相对距离10～70的增加而缓慢增加。     

17.5万m3方薄膜型FSRU温度场分析

为了解17.5万m3薄膜型FSRU货舱段的温度场分布,使用ANSYS软件进行有限元分析,分析FSRU液货舱及其周边的温度场,得出船体货舱段各部位的温度分布及薄膜货舱的日蒸发率,计算结果表明,该船的货物围护系统可行,计算的日蒸发率满足规范和FSRU的作业要求.     

低温液体贮存容器升压速度分析

体现低温液体贮存在容器的低温绝热性能的重要指标是标准日蒸发率(NER),GB18442-2001《低温绝热压力容器》规定了各类低温绝热压力容的标准日蒸发率。而在使用环节,升压速度则普遍受到关注,尤以低温液体罐式集装箱罐体,由于需要长时间海上运输,要求较小的升压速率以达到更长的维持时间。《国际海运危险货物规则》(IMDG)对第二类冷冻液化气体     

泡沫铜式和微槽式均温板散热性能的对比研究

建立了较为完善的均温板性能测试实验台和可视化试验系统,研究发现:泡沫铜均温板的传热性能优于微槽式均温板,不同热流密度下的轴向热阻与市售均温板相当;在未失效前,均温板热阻达到0.2 K/W;影响均温板性能的主要参数是毛细压差力、渗透率和充注率,毛细压差力的提高对均温板的性能提升有着显著的效果.在可视化试验中,对于泡沫铜均温板,当充液率和热流密度较低时,蒸发面的传热主要是薄液膜蒸发机制;而当充液率和热流密度较高时,均温板内蒸发面的传热为池沸腾机制.对于微槽式均温板,当热流密度较高时,能明显观察到微槽内产生的气泡,即均温板蒸发面的传热属池沸腾机制.     

2000t级化学品运输船液货装卸速率计算分析

为了确定化学品运输船的装卸货速率,在确定液货舱透气系统的高速透气阀空气透气能力后,通过计算货品蒸发气生成率及对液货蒸发气和空气混合物的容积流量的密度修正,得出化学品船舶的最大装卸货速率.     

B型独立LNG液货舱漏热量及蒸发率影响因素模拟分析

以50000m~3 B型LNG独立液货舱为研究对象,采用CFD数值模拟方法,建立B型液货舱传热数学模型,确定其边界条件;分析不同绝热层厚度、绝热材料导热系数、舱外环境温度、绝热层破损等因素对液货舱漏热量及蒸发率影响;最后,获取了绝热层破损、绝热材料导热系数和舱外环境温度等因素变化对B型液货舱漏热量及蒸发率的影响规律,为B型独立液货舱绝热设计提供重要的依据。     

飞锤式离心调速器静力特性分析与计算

导出调速器静态调速率计算公式，分析了影响稳定调速率的主要因素，在此基础上进行了实机稳调率的计算。对照了国标，为该机调速品质的改进提高提出措施和方向。     

新型液化天然气船液货围护系统传热模型及蒸发率计算

分析了一艘170000m3新型液化天然气船的船体结构,通过合理和必要的简化,建立了液货围护系统的传热模型。分别使用解析方法和ANSYS Fluent软件数值模拟方法计算了在不同绝热层厚度条件下的液货舱漏热量,得到不同条件下液货围护系统的温度场分布情况以及液货蒸发率。得出以下结论:综合考虑两种计算方法的计算结果,为了满足在不同工况下航行时液货的日蒸发率不能超过0.1%的要求,绝热层的设计厚度应不小于450mm。     

液化天然气船技术开发重点

本文就目前世界上为提高液化天然气（ＬＮＧ）船营运经济性所进行的三个技术开发重点－－降低蒸发率、发气再液化以及采用节能的动力装置作了分析和讨论。     

C型独立舱液货罐热分析

对32 000 m~3液化气船C型独立舱中的1号液货罐进行漏热量分析(该液货罐的体积为9 416 m~3),对液货罐的筒体、封头、固定端鞍座、滑动端鞍座、止浮装置、气室和管路进行热分析,计算得到液货罐的漏热量为44.24 kW,液货蒸发量为8 025.7 kg/d,进而计算得到液货罐的静态日蒸发率为0.15%/d。在各漏热环节中,罐体的漏热量占75.1%,通过鞍座及两侧不规则绝热层的漏热量占19.4%,其他部分的漏热量占比均较小。     

液化气体船薄膜型货舱绝热技术

薄膜型货舱绝热层的绝热性能对船舶结构的安全性和液货舱蒸发率有一定影响.对此,介绍薄膜型货舱绝热层种类和绝热构件的型式,分析绝热层热传导过程和影响绝热层绝热性能的因素.在此基础上,研究绝热层绝热构件的原材料性能、制造工艺和船上安装过程,提出原材料性能、绝热构件制造和绝热层船上安装等质量控制要求,保证薄膜型货舱的绝热性能,维持适当的液货蒸发率,确保船舶结构安全.     

相复励装置的全补偿分析

详细地分析了理想相复励装置的补偿条件，实际工作中影响相复励装置静态电压调整率的各种因素和实现全补偿的方法。     

基于修正CS模型的船用低碳钢动态力学性能研究

为了得到船用低碳钢的动态力学性能及本构关系,运用静态试验机及分离式Hopkinson压杆加载装置,在应变率为0.000 2~3 900 s-1范围内得到了准静态拉伸及动态压缩条件下的应力应变曲线,对Cowper-Symonds材料模型进行了修正,得到了两种形式的本构关系,并讨论了模型的适用性。结果表明:船用低碳钢具有明显的应变率强化效应和非线性应变硬化效应;两种动态本构关系可以描述材料在冲击荷载下的力学性能;模型在高应变率(2 000 s-1)下的使用应慎重。